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1、第九章单层工业厂房排架结构 本章主要介绍：单层厂房的组成、传力途径及本章主要介绍：单层厂房的组成、传力途径及 设计内容；单层厂房的结构布置；排架的内力计算；设计内容；单层厂房的结构布置；排架的内力计算； 单层厂房柱设计；单层厂房结构主要构件的选型；单层厂房柱设计；单层厂房结构主要构件的选型； 各构件间的连接。重点是单层厂房的组成、受力特各构件间的连接。重点是单层厂房的组成、受力特 点、支撑的布置、构件选型、排架内力计算、构件点、支撑的布置、构件选型、排架内力计算、构件 间的连接。间的连接。 本章提要本章提要 本本 章章 内内 容容 9.1 概述概述 9.2 单层工业厂房排架结构的组成、传力途单
2、层工业厂房排架结构的组成、传力途 径及设计内容径及设计内容 9.3 单层工业厂房的结构布置单层工业厂房的结构布置 9.4 单层厂房结构主要构件的选型单层厂房结构主要构件的选型 9.5 单层厂房排架内力计算单层厂房排架内力计算 9.6 单层厂房柱的设计单层厂房柱的设计 9.7 单层工业厂房结构主要构件间的连接构单层工业厂房结构主要构件间的连接构 造造 9.1 概述概述 （1） 厂房首先要满足生产工艺的要求，并为工厂创造良好的劳动卫生条件，以利提高产 品质量和劳动生产率。 （2） 厂房内一般都有笨重的机器设备、起重运输设备（吊车）等，这就要求厂房有较大 的空间。同时，厂房结构要承受较大的静、动荷载
3、以及振动或撞击力等。 （3） 有的厂房在生产过程中会散发大量的余热、烟尘、有害气体、有侵蚀性的液体以及 生产噪音等，这就要求厂房有良好的通风和采光。 （4） 生产过程往往需要各种工程技术管网，如上下水、热力、压缩空气、煤气、氧气管 道和电力供应等。厂房设计时应考虑各种管道的敷设要求和它们的荷载。 （5） 生产过程中有大量的原料、加工零件、半成品、成品、废料等需要用电瓶车、汽车 或火车进行运输。厂房设计时应考虑所采用的运输工具的通行问题。 1. 单层工业厂房的特点单层工业厂房的特点 2. 单层厂房的结构类型单层厂房的结构类型 按材料分：按材料分：单层厂房的结构按其承重 结构的材料来分，有混合结构
4、、钢筋混 凝土结构和钢结构等类型。 按施工方法分：单层厂房的结构按其施 工方法来分，有装配式和现浇式两种 按承重结构的形式分：按承重结构的形式分：排架结构；刚架 结构也称框架结构；钢框架结构 图9.1钢筋混凝土排架结构 图9.2钢筋混凝土门式刚架 图9.3钢框架结构 9.2 排架结构的组成、传力途径及设计内容排架结构的组成、传力途径及设计内容 单层工业厂房排架结构通常由横向平面排架和纵向平 面排架及支撑系统连成一个整体的空间结构体系，由下列 构件组成，如图9.4所示。 一、排架结构的组成与传力途径一、排架结构的组成与传力途径 图9.4装配式钢筋混凝土单层厂房结构 横向平面排架是由屋面梁或屋架、
5、 横向柱列和基础等组成，它是厂房基本 承重结构。 厂房横向排架承受竖向荷载（如结 构自重、屋面活荷载和吊车竖向荷载等） 及横向水平荷载（如风荷载、吊车横向 制动力和地震作用等）。如图9.5所示。 图9.5单层厂房的荷载 纵向排架结构体系是由纵向柱列和 基础、连系梁和柱间支撑等组成。 其作用是保证厂房结构的纵向稳定 和承重，厂房纵向排架主要承受纵向水 平荷载，如纵向风荷载、吊车纵向制动 力、纵向地震作用和温度应力等。如图 9.6所示。 9.2.1.3 纵向排架结构体系纵向排架结构体系 图9.6厂房的纵向排架 1风力；2吊车纵向制动力；3连系梁；4柱间支撑； 5吊车梁；6柱 图9.9 荷载传递路线
6、图 荷载的传递荷载的传递 单层工业厂房结构设计是根据建筑设 计资料，以及坚固适用、技术先进、经济 合理的原则进行结构设计。 单层厂房结构设计的主要内容： （1）确定结构方案，进行结构布置； （2）确定主要承重构件； （3）进行排架内力分析与组合； （4）排架柱设计； （5）确定主要构件之间的连接构造。 9.2.3 单层工业厂房结构设计的内容单层工业厂房结构设计的内容 9.3 单层工业厂房的结构布置单层工业厂房的结构布置 单层厂房承重柱的纵向和横向定位轴线在 平面上形成的有规律的网格称为柱网。柱子纵 向定位轴线间的距离称为跨度，横向定位轴线 的距离称为柱距。 确定柱网尺寸时，首先要满足生产工艺要
7、 求，尤其是工艺设备的布置；其次是根据建筑 材料、结构形式、施工技术水平、经济效果， 以及提高建筑工业化程度和建筑处理、扩大生 产、技术改造等方面因素来确定；此外，还应 满足模数制的要求。 9.3.1 柱网的布置柱网的布置 （1） 跨度 单层厂房的跨度在18m以下时，应采 用30M数列（1M=100mm)，即9m、12m、 15m、18m；在18m以上时，应采用扩大 模数60M数列，即24m、30m、36m等。 如图9.10所示。 （2） 柱距 单层厂房的柱距应采用扩大模数60M 数列，见图9.10。 单层厂房山墙处的抗风柱柱距宜采用 扩大模数15M数列。 图9.10 跨度和柱距示意图 （1）
8、伸缩缝 为减少厂房结构的温度应力，可设 置伸缩缝，将厂房结构分成若干温度区 段。 伸缩缝的一般做法是从基础顶面开 始将相邻温度区段的上部结构完全分开， 在伸缩缝两侧设置并列的双排柱、双榀 屋架，而基础可做成将双排柱连在一起 的双杯口基础。 9.3.2 变形缝的设置变形缝的设置 （2）沉降缝 由于单层厂房结构主要是由简支构 件装配而成，因地基发生不均匀沉降在 构件中产生的附加内力不大，所以在单 层厂房结构中，除主厂房结构与生活间 等附属建筑物相连接处外，很少采用沉 降缝。 沉降缝应将建筑物从基础到屋顶全 部分开，以使缝两边发生不同沉降时不 至于相互影响。 （3）防震缝 防震缝是为减轻震害而采取的
9、措施 之一。当厂房平面、立面复杂，结构高 度或刚度相差很大，以及在厂房侧边布 置附房，如生活间、变电所、炉子间等 时，设置抗震缝将相邻部分分开，防震 缝的宽度在厂房纵横跨交接处可采用 100150mm，其它情况可采用5090mm。 支撑的作用，从图9.11所举的有檩屋 盖体系厂房支撑布置中可以看出：如果 不设支撑时，山墙上的风力W将从A点 传至B点，这样不仅厂房整体刚度差，稳 定性也难于保证。如设了支撑，山墙上 的风力W则从A点传至123456, 再传至柱间支撑，最后传至基础。支撑 的主要作用是： (1) 保证厂房结构的纵向及横向水平 刚度； (2) 在施工和使用阶段，保证结构构 件的稳定性；
10、 (3) 将某些水平荷载传给主要承重结 构或基础。 9.3.3 支撑的布置支撑的布置 图9.11 有檩屋盖体系厂房支撑作用示意图 屋盖支撑包括上弦横向水平支撑、 下弦横向水平支撑、下弦纵向水平支撑、 垂直支撑及系杆等。 1.横向水平支撑 横向水平支撑是由交叉角钢和屋架 上弦或下弦组成的水平桁架。其作用是， 加强屋盖结构在纵向水平面内的刚度， 将山墙抗风柱所承受的纵向水平力传到 两侧柱列上去，布置在温度区段的两端。 设置在屋架上弦平面内的称为上弦横向 水平支撑；设置在屋架下弦平面内的称 为下弦横向水平支撑。 9.3.3.1 屋盖支撑屋盖支撑 （1） 上弦横向水平支撑。 当屋盖结构的纵向平面内的刚
11、度不 足，具有以下情况之一时，应设置上弦 横向水平支撑： 跨度较大的无檩体系屋盖，当屋 面板与屋架连接点的焊接质量不能保证， 且山墙抗风柱与屋架上弦连接时,如图 11.12(a)中的1； 厂房设有天窗，当天窗通到厂房 两端的第二柱间或通过伸缩缝时，此时， 应在第一或第二柱间的天窗范围内设置 上弦横向水平支撑，并在天窗范围内沿 纵向设置一至三道通长的受压系杆，以 保证屋架上弦的侧向稳定。如图11.12(c)、 (d)中的2。 （2） 下弦横向水平支撑。 当具有以下情况之一时，应设置下 弦横向水平支撑，下弦横向水平支撑一 般宜设于厂房端部及伸缩缝处第一柱间， 如图11.12(a)、(c)中的3、4
12、。 厂房跨度18m，或厂房跨度 18m，且山墙上风荷载由屋架上弦传递时； 屋架下弦悬挂吊车的纵向水平荷 载较大而通过垂直支撑传力时，可在悬 挂吊车轨道尽头的柱间设置； 当厂房高度较大，纵向风荷载由 山墙抗风柱传至屋架下弦时； 厂房内有较大的振动荷载，吊车 吨位大时。 2.纵向水平支撑 纵向水平支撑一般是由交叉角钢等 钢杆件和屋架下弦第一节间组成的水平 桁架。其作用是加强屋盖结构在横向水 平面内的刚性；在屋盖设有托架时，还 可以保证托架上缘的侧向稳定，并将托 架区域内的横向水平风力有效地传到相 邻柱子上去。 当具有以下情况之一时，应设置纵 向水平支撑 （1） 厂房内设有托架时，则必须在 设有托架
13、的柱间和两端相邻的一个柱间 设置下弦纵向水平支撑，见图11.13(a)。 （2） 厂房内设有软钩桥式吊车，厂 房高大，吊车吨位大时（如单跨厂房柱 高1518m以上，中级工作制吊车30t以上 时）。如图11.13(b)所示 （3） 厂房内设有硬钩桥式吊车或5t 级以上的锻锤时，此时，布置要求如图 11.13(b)所示，当吊车吨位大或对厂房刚 度有特殊要求时，可沿中间柱列适当增 设纵向水平支撑，如图11.13(c)所示。 当厂房已设有下弦横向水平支撑时， 则纵向水平支撑应尽可能与横向水平支 撑连接，以形成封闭的水平支撑系统， 如图11.13（a)、(b)所示。 3.垂直支撑及水平系杆 垂直支撑一般
14、是由角钢杆件与屋架 的直腹杆或天窗架的立柱组成的垂直桁 架。屋架垂直支撑根据屋架高度不同做 成十字交叉形或W形天窗架，垂直支撑 一般做成斜叉形。 垂直支撑的作用是保证屋架及天窗 架在承受荷载后的平面外稳定；并传递 纵向水平力，所以垂直支撑与横向水平 支撑配合作用。 屋架的垂直支撑，宜按下列要求布 置： （1） 当屋架跨度大于18m小于30m 时，垂直支撑应布置在厂房端部第二柱 间和伸缩缝两边第二柱间，并在屋架跨 中设置一道垂直支撑和水平系杆。 （2） 当屋架跨度大于30m时，应在 屋架跨度的1/3左右节点处设置两道垂直 支撑和水平系杆。 （3） 竖杆较高的折线形或梯形屋架 之间，除按以上要求布
15、置支撑外，在屋 架的端部需增设垂直支撑和水平系杆。 （4） 当屋架设有轻型悬挂吊车时， 悬挂吊车节点位置可设置斜撑式垂直支 撑，如图11.14所示。 4.天窗架支撑 天窗架支撑包括天窗上弦水平支撑 和天窗架间垂直支撑。 天窗架支撑的作用是增强整体刚度， 保证其系统的空间稳定性，并把端壁上 的水平风荷载传给屋架。 天窗架支撑一般均设置在天窗架的 两端，如图11.15所示。 图11.12 横向水平 支撑布置图 图11.13 纵向水平支撑布置 图11.14 斜撑式垂直支撑 图11.15 天窗架上弦横向 柱间支撑一般采用交叉钢斜杆组成。 交叉倾角在3555之间，以45为 宜，钢杆件的截面尺寸需经强度和
16、稳定 计算确定（如图11.16(a)所示）。当柱间 因交通、设备布置或柱距较大而不能采 用交叉斜杆式支撑时，可以做成门架式 支撑，如图11.16(b)所示。 柱间支撑的作用是保证厂房的纵向 刚度和稳定性，吊车纵向制动力和山墙 纵向风荷载及纵向地震力经屋盖系统传 递到两纵向柱列上去。 11.3.3.2 柱间支撑柱间支撑 柱间支撑布置：一般上柱柱间支撑 设置在温度区段两侧与屋盖横向水平支 撑相对应的柱间，以及温度区段中央或 临近中央的柱间，下柱柱间支撑设置在 温度区段中部与上柱柱间支撑相应的位 置。 柱间支撑的布置原则：凡属下列情 况之一的一般厂房需设置柱间支撑。 （1） 设有重级工作制吊车或中轻
17、级 工作制吊车起重量10t时； （2） 厂房跨度18m或柱高8m时； （3） 纵向柱的总数每排7根； （4） 设有3t及3t以上悬挂吊车时； （5） 露天吊车柱列。 图11.16 柱间支撑 当用砖砌体作为厂房围护墙时，一 般要设置圈梁、连续梁、过梁和基础梁。 圈梁的作用是将墙体同厂房柱箍在 一起，以加强厂房的整体刚度，防止由 于地基不均匀沉降、较大振动荷载或地 震对厂房引起的不利影响。圈梁设在墙 内，并与柱用钢筋拉接。圈梁不承受墙 体重量，故柱上不设置支承圈梁的牛腿。 圈梁的布置与墙体高度、厂房的刚 度要求及地基情况有关。 11.3.4 圈梁、连续梁、过梁和基础梁的布置圈梁、连续梁、过梁和基础
18、梁的布置 圈梁应连续设置在墙体的同一水平 面上，并尽可能沿整个建筑物形成封闭 状。如图11.17。 圈梁的截面宽度宜与墙厚相同。 连续梁的作用是连系纵向柱列，以 增强厂房的纵向刚度，并将风荷载传给 纵向柱列。此外，连续梁还承受其上面 墙体的重量。连梁通常是预制的，两端 搁置在柱牛腿上，用螺栓或电焊与牛腿 连接。 过梁的作用是承托门窗洞口上部墙 体的重量。 在一般厂房中，通常用基础梁来承 受围护墙体的重量，如图11.18。 图11.17 圈梁的搭接长度 图11.18 基础梁的搁置 11.4 单层厂房结构主要构件的选单层厂房结构主要构件的选 型型 工业厂房结构构件标准图集有三类：经国 家建委审定的
19、全国通用标准图集，适用于全国 各地；经某地区或某工业部门审定的通用图集， 适用于该地区或该部门所属单位；经某设计单 位审定的定型图集适用于该单位。这些图集一 般包括设计和设计施工说明、构件选用表、结 构布置图、连接大样图、模板图、配筋图、预 埋件详图、钢筋及钢材用量表等几个部分，均 属结构施工图范畴。 11.4.1 单层厂房标准或通用定型构件的单层厂房标准或通用定型构件的 选择方法选择方法 “设计和施工说明”包括构件适用范 围，主要设计依据，主要计算方法，使用 材料，施工、制作及安装要求等部分。选 用构件时要特别注意与施工说明内容相吻 合。 “构件选用表”是选用构件时的主要 依据。一般可根据两
20、种方法选用： （1） 根据荷载或对负荷的限制条件 （2） 根据允许的最大内力（弯矩和 剪力） （1） 无檩体系屋面构件 无檩体系采用大型屋面板，适用于大中型 单层厂房。各种无檩体系屋盖的类型、特点、 尺寸、允许均布荷载及适用条件见表11.1。 （2） 屋面板 有檩体系屋面板类型、尺寸、特点及适用 条件见表11.2。 （3） 檩条 檩条与屋架上弦的连接一般采用焊接。钢 筋混凝土檩条类型、跨度等见表11.3。 11.4.2 屋面构件选型屋面构件选型 表表11.1 屋面板类型表屋面板类型表 表表11.2 有檩体系屋面板有檩体系屋面板 表表11.3 钢筋混凝土檩条类型表钢筋混凝土檩条类型表 屋架或屋面
21、梁直接承受屋面荷载；有 些厂房的屋架（或屋面梁）还承受悬挂吊 车、管道或其它工艺设备及天窗架等荷载， 并和屋盖支撑系统一起，保证屋盖水平和 垂直方向的刚度和稳定性。 目前常用的钢筋混凝土屋架的形式及 其适用条件见表11.4。 屋面梁和屋架一般为平卧制作，因此 除按一般受弯构件计算外，还应进行施工 阶段翻身扶直以及吊装（或运输）时的验 算，验算时应将构件自重乘以1.5的动力系 数。 11.4.3 屋架选型屋架选型 表表11.4 钢筋混凝土屋架类型表钢筋混凝土屋架类型表 吊车梁是有吊车厂房的重要承重构件， 它直接承受吊车起重、运行、制动时产生 的各种往复移动荷载。为此吊车梁除了要 满足一般梁的强度
22、、抗裂度、刚度等要求 外，还要满足疲劳强度的要求。同时，吊 车梁还传递厂房纵向荷载（如山墙上的风 荷载）。 吊车梁的选用一般按吊车的起重能力、 跨度和吊车工作制的不同，可采用不同形 式。常用钢筋混凝土吊车梁见表11.5。 11.4.4 吊车梁选型吊车梁选型 表表11.5 常用钢筋混凝土吊车梁常用钢筋混凝土吊车梁 柱主要承受屋盖和吊车梁等竖向荷载、 风荷载及吊车产生的纵向和横向水平荷载， 有时还承受墙体、管道设备等荷载。所以， 柱应具有足够的抗压和抗弯能力。 目前柱子标准图集CL335给出了一些 柱子的标准设计，但大多数情况还需要设 计者自行设计。常用柱的类型见图11.19。 常用柱距6m的柱截
23、面尺寸参见表11.6。 11.4.5 常用柱选型常用柱选型 图11.19 柱的类型 (a) 矩形柱；(b) 工字形柱；(c) 预制空腹板工字形柱；(d) 单肢管柱； (e) 双肢柱；(f) 平腹杆双肢柱；(g） 斜腹杆双肢柱；(h) 双肢管柱 表表11.6 柱截面尺寸参考表（柱距柱截面尺寸参考表（柱距6m) 基础支承厂房上部结构的全部重量， 然后传递到地基中去，因此基础起着承上 传下的作用。选择什么类型的基础，主要 取决于上部结构荷载的大小和性质、工程 地质条件等。一般情况下，可采用独立的 杯形基础。 基础的类型、特点及适用条件见表 11.7。 11.4.6 基础选型基础选型 表表11.7 基
24、础类型表基础类型表 11.5 单层厂房排架内力计算单层厂房排架内力计算 单层厂房结构实际上是一空间结构体 系，为了计算方便，一般分别按纵、横两 个方向作为平面排架来分析，即假定各个 横向平面排架（或纵向平面排架）均单独 工作。 计算单元： 单层厂房是一个复杂的空间结构，实 际计算时，可根据厂房的构造和荷载特点 进行简化并确定计算简图，如图11.20所 示。由相邻柱距的中部截取一个典型区段， 称为计算单元，如图11.20所示。 11.5.1 计算假定和计算简图计算假定和计算简图 为简化计算，根据构造特点，对确定 排架的计算简图时，有以下计算假定: （1） 屋架或屋面大梁与柱顶连接处， 仅用预埋钢
25、板焊牢，它抵抗转动的能力很 小，计算中只考虑传递垂直力和水平剪力， 按铰接结点考虑。 （2） 排架柱与基础的连接做法是： 预制柱插入基础杯口一定深度，柱和基础 间用高强度等级细石混凝土浇筑密实。因 此排架柱与基础连接处按固定端位于基础 顶面。 （3） 铰接排架的横梁（屋架）的刚 度很大，受力后的轴向变形可忽略不计。 排架受力后横梁两端两个柱子的柱顶水平 位移相等。 （4） 排架柱的高度由固定端算至柱 顶铰接处，排架柱的轴线为柱的几何中心 线。当柱为变截面时，排架柱的轴线为一 折线，如图11.20(a)、(b)所示。 （5） 排架的跨度以厂房的纵向定位 轴线为准，计算简图如图11.20(c)所示
26、。 只需在变截面处增加一个力偶M,M等于 上柱传下的竖向力乘以上下柱几何中心线 间距离e。 图11.20 排架计算简图 （1） 屋面恒荷载 屋面恒荷载标准值用G1k表示，设计 值用G1表示，它包括各种构造层屋面板、 天沟板、 屋架、天窗、天窗架、屋架支 撑、托架等自重。一般来说，G1对上柱截 面的几何中心有一个偏心距e1，G1对下柱 截面的几何中心又增加了附加偏心距e2， 如图11.22所示。 11.5.2 排架荷载计算排架荷载计算 10.5.2.1 恒荷载恒荷载 作用在排架上的荷载分为恒荷载和活荷载两类， 如图11.21所示。 （2） 上柱自重 上柱自重标准值用G2k表示，设计值 用G2表示
27、，它沿上柱中心线作用。 （3） 吊车梁及轨道等零件自重标准值用 G3k表示，设计值用G3表示，它沿吊车梁 中心线作用于牛腿顶面，一般吊车梁中心 线到柱外边缘（边柱）或柱中心线（中柱） 的距离为750mm。 （4） 下柱自重 下柱自重标准值用G4k表示，设计值 用G4表示，它沿下柱中心线作用。 （5） 支承在柱牛腿上的围护结构等自重 支承在柱牛腿上的围护结构等自重标 准值用G5k表示，设计值用G5表示，它沿 承重梁中心线作用在柱牛腿顶面。 （6） 墙体荷载 当墙直接砌筑在基础梁上或大型墙板 直接搁置在基础上时，它们对排架柱无竖 向作用力，它们对排架的作用是传递墙面 上的水平风荷载给排架柱。 图1
28、1.21 排架上的荷载 图11.22 排架在屋面恒荷载作用下的计算简图和柱的内力图 屋面活荷载标准值用Q1k表示，设计 值用Q1表示，作用点和计算简图与屋盖 恒荷载相同。 屋面活荷载包括屋面均布活荷载、 雪荷载和积灰荷载三种。均按屋面的水 平投影面积计算。 （1） 屋面均布活荷载 屋面均布活荷载按荷载规范采 用。当施工荷载较大时，则按实际情况 采用。 11.5.2.2 屋面活荷载屋面活荷载 （2） 雪荷载 雪荷载是积雪重量，为积雪深度和 平均积雪密度的乘积。屋面雪荷载标准 值Sk计算式为： Sk=rS0 （3） 积灰荷载 对生产中有大量排灰的厂房及其邻 近建筑物应考虑积灰荷载，可由荷载 规范查
29、得。 吊车按生产工艺要求和吊车本身构 造特点有多种不同的型号和规格。 桥式吊车为厂房中常用的一种吊车 形式，桥式吊车由大车（桥架）和小车 组成，如图11.23所示。 吊车对排架的作用有竖向荷载、横 向水平荷载和纵向水平荷载，现分别叙 述如下： （1） 吊车竖向荷载 吊车竖向荷载是一种通过轮压传给 排架柱的移动荷载，由吊车额定起重量、 大车自重、小车自重三部分组成。如图 11.23所示。 11.5.2.3 吊车荷载吊车荷载 对于四轮吊车的最小轮压标准值 Pmin,k可按下式计算： Pmin,k=1/2 (Qbk+Qlk+Qck)-Pmax,k 每榀排架上作用的吊车竖向荷载指 的是几台吊车组合后通
30、过吊车梁传给柱 的可能的最大反力。 由于吊车荷载是移动荷载，每榀排 架上作用的吊车竖向荷载组合值需用影 响线原理求出。作用在排架上的吊车竖 向荷载的组合值与吊车的台数及吊车沿 厂房纵向运行所处位置有关。 当两台吊车挨紧并行，且其中一台 起重量较大的吊车轮子正好运行至计算 排架上，而两台吊车的其余轮子分布在 相邻两柱距之间时，吊车竖向荷载组合 值可达最大，其标准值Dmax,k、Dmin,k按下 列公式计算： Dmax,k=yiPimax,k =(y1+y1)P1max,k+(y2+y2)P2max,k Dmin,k=yiPimin,k =(y1+y1)P1min,k+(y2+y2)P2min,k
31、 由于多台吊车共同作用时，各台吊 车荷载不能同时达到最大值，因此应将 各吊车荷载的最大值进行折减。当两台 吊车完全相同时，可按下式计算： n max,kmax,ki i=1 n min,kmin,ki i=1 min,k min,kmax,k max,k D= Py D= Py P D=D P 或 吊车竖向荷载Dmax,k和Dmin,k沿吊车梁 的中心线作用在牛腿顶面。它们是相对 于下柱截面具有偏心距e4的偏心压力。 Dmax,k和Dmin,k应换算成作用于下柱顶面的 轴力和力矩，如图11.25(a)所示。 max,kmax,k4 min,kmin,k4 M=D M=D e e （2） 吊车横
32、向水平荷载T 吊车横向水平荷载是指载有重物的 小车在左右行驶中突然刹车时，由于吊 车Qbk和小车Qlk的惯性力而在厂房排架柱 上所产生的横向水平制动力。 横向制动力应等分作用在排架的两 侧柱子上，它的方向有左右两种可能性， 如图11.25(b)所示。 吊车横向水平制动力本应按两侧柱 子的刚度大小分配，但为简化计算， 荷载规范允许近似地平均分配给两 侧排架柱，如图11.26所示。 对于各类四轮桥式吊车，当其小车 满载运行中突然刹车时，在大车每一轮 子上所产生的横向水平制动力的标准值 为： Tk=1/4(Qck+Qlk) 每个大车轮传给吊车轨道的横向水 平制动力T确定后，即可按计算吊车竖向 荷载D
33、max,k和Dmin,k的方法计算Tmax,k： n max,ki111222 i=1 T=y()() ik Tyy Tyy T （3） 吊车纵向水平荷载T0 吊车纵向水平荷载T0是指吊车沿厂 房纵向运行中突然刹车时，由吊车自重 和吊重物的惯性力在厂房纵向排架柱上 所产生的水平制动力，它是通过每侧的 制动轮传至两侧吊车轨道，然后再由吊 车梁传给纵向柱列或柱间支撑，如图 11.27所示。 每台吊车纵向水平制动力的标准值 为： T0,k=n/10Pmax,k 【例11.1】有单跨单层厂房，跨度为24m， 柱距为6m，设计时考虑两台As级工作制 20/5t桥式软钩吊车，求作用于排架柱上的 Dmax,
34、k、Dmin,k、Tmax,k。 【解】（1） 查ZQ162得： 吊车桥距lK=22.5m时， 吊车最大宽度B=5600mm； 大车轮距K=4400mm； 小车重Qlk=77.2kN; 吊车最大轮压Pmax,k=202kN； 吊车最小轮压Pmin,k=60kN。 （2） 确定吊车的最不利位置及柱支座 反力影响线，如图11.28所示。 （3） 计算Dmax,k、Dmin,k、Tmax,k 查表得折减系数=0.9。 Dmax,k=387.23kN Dmin,k=115.02kN Tk=6.93kN Tmax,k=13.28kN 4 i i=1 y2.13 图11.23桥式吊车荷载 图11.25 吊
35、车荷载 图11.26 吊车横向水平制动力 图11.27 吊车纵向水平荷载 图11.28 吊车梁反力影响线 垂直于建筑物表面上的风荷载标准 值应按下式计算： wk=zszw0 排架计算时作用在不同位置处风荷 载的计算原则： （1） 作用在排架柱顶以下墙面上的 风荷载按均布考虑，迎风面为q1，背风面 为q2，其风压高度变化系数可按柱顶标高 取值。 11.5.2.4 风荷载风荷载 （2） 作用于柱顶以上屋盖部分的风 荷载仍取为均布荷载，但对排架的作用 则按作用在柱顶的集中风荷载W考虑， 其风压高度变化系数取值如下：有矩形 天窗时，按天窗檐口取值；无矩形天窗 时，按厂房檐口标高取值。 （3） 作用在排
36、架上的风荷载如图 11.30所示，其设计值分别按下式计算： q1=Qwk1B=Qs1zw0B(kN/m) q2=Qwk2B=Qs2zw0B(kN/m) n Qsiiz0 i=1 W=(h )w B kQ B 【例11.2】如图11.31所示。柱距为6m的单 跨单层厂房，建于天津市郊区，求作用于排 架上的风荷载设计值。 【解】从荷载规范中查得天津市基本风 压为w0=0.4kN/m2；风荷载体型系数s值如 图11.31(b)所示。计算单元宽度B=6m。 （1） 柱顶以下风荷载按均布荷载计算， 风压高度变化系数z按柱顶标高计算，由 荷载规范查得15m高度处z=0.84;10m高 处z=0.71；故1
37、2m高度处： z=0.76 q1=Qs1zw0B=2.04kN/m() q2=Qs2zw0B=1.28kN/m() （2） 计算作用于柱顶的集中风荷载w 风压高度变化系数z按天窗檐口处标高 （+17.920）计算。由荷载规范查得 20m高度处，z=0.94，故17.92m高度处： z=0.90 W=20.34kN（） 作用于排架风荷载如图11.32所示。 图11.30 横向排架上的风荷载 图11.31 (a) 厂房剖面图；(b) 计算简图及s值 图11.32作用于排架风荷载 等高排架就是指在排架计算简图中， 各柱柱顶标高相同或柱顶标高虽不同，但 柱顶有倾斜横梁贯通连接的排架，如图 11.33所
38、示。 11.5.3 排架的内力计算排架的内力计算 10.5.3.1 等高排架内力分析等高排架内力分析 排架内力分析就是确定排架柱在各种荷载单独作 用下各个控制截面上的内力，并绘制各排架柱的弯矩 M图、轴力N图及剪力V图。 （1） 当排架柱顶作用水平集中荷载 W时，如图11.34所示。 由于横梁为刚性连杆，所以各柱柱顶 水平位移相等。即： A=B=C= 如沿横梁与柱的连接部位将各柱柱顶 切开，因柱顶是铰无弯矩，在各柱的切口 上代替一对相应剪力VA、VB、VC，并取 横梁为脱离体，则由平衡条件X=0得： W=VA+VB+VC 设各柱柱顶在单位水平集中力作用下 柱顶位移为A、B和C。则在柱顶剪力VA
39、、 VB、VC作用下，各柱柱顶水平位移为： A=VAA B=VBB C=VCC 即： VA=A/A=/A VB=B/B=/B VC=C/C=/C 由公式（11.16)得： /A+/B+/C=W 则各柱柱顶剪力为： VA=/A=AW VB=/B=BW VC=/C=CW 即 Vi=iW （2） 当任意荷载作用时 在任意荷载作用下，排架柱的计算分 为两个步骤： 第一步：先在排架柱顶附加一个不动 铰支座以阻止水平侧移，如图11.35所示， 求出支座反力R（可利用附表算出）。 第二步：撤除附加不动铰支座，并将 R以反方向作用于排架柱顶，如图11.35 （c）所示，以恢复到原来结构体系。 【例11.3】一
40、单层单跨厂房排架如图11.36所 示。A柱与B柱相同。I上A=I上B=2.13109mm4， I下A=I下B=5.876109mm4，上柱高 H1=3.30m，全柱高H2=10.80m，排架上作用 有吊车最大横向水平荷载Tmax=8.9kN，作用 点距柱顶高度y=2.4m，求排架柱的内力，并 绘制内力图。 【解】（1） 计算几何参数 n=I上/I下=0.362 =H1/H2=0.306 （2） 求柱顶剪力 求支座反力 Tmax作用点至柱顶高度y=2.4m， y/H1=0.728，即y=0.728H1，计算简图如图 11.37所示。 查附表17e(y=0.7H1)得C5=0.66。 查附表17f
41、(y=0.8H1)得C5=0.615。 用插入法得，当y=0.728H1时： C5=0.647 Ra=TmaxC5-5.76kN() Rb=0 Ra+Rb=5.76kN() 将（Ra+Rb)反向作用于柱顶并进行分 配 确定剪力分配系数： A=B=0.5 A(Ra+Rb)=2.88kN() 求柱顶剪力 将图11.37(b)、（c)图中各柱顶所产生的 剪力叠加得： Va=5.76-2.88=2.88kN() Vb=-2.88kN() (3) 画内力图 如图11.38所示。 【例11.4】一等高排架如图11.39(a)所示，已 知W=5.66kN，q1=1.68kN/m,q=1.05kN/m，A 柱
42、与C柱相同，I上A=I上C=2.13105cm4, I下A=I 下C=9.23105cm4,I上B=4.17 105cm4,I下 B=9.23105cm4。求柱的内力并绘制弯矩图。 【解】 (1) 计算剪力分配系数 =H1/H2=0.254 A、C柱 n=I上/I下=0.231 B柱 n=I1/I2=0.452 查附表17a得： A、C柱 C0=2.85 A=C=6941/Ecm B柱 C0=2.94 B=6721/Ecm 剪力分配系数： A=C=0.33 B=0.34 (2) 计算各柱顶剪力 由q1的作用求A柱铰支座反力RA。查附 表17h得C11=0.361。 RA=q1H2C11=7.4
43、1kN() 在q2的作用下得： RC=q2H2C11=4.63kN R=RA+RC=12.04kN() 拆除不动铰支座，将 W+R=5.66+12.04=17.7kN反向作用于柱顶并 分配，如图11.39(b)、(c)所示。 VA=A(W+R)-RA=-1.57kN() VB=B(W+R)= 6kN() VC=C(W+R)-RC=1.2kN() （3） 绘制弯矩图（如图11.40所示）。 图11.33等高排架内力分析 图11.34柱顶作用有集中荷载的等高排架 图11.35作用任意荷载的等高排架 图11.36 图11.37 吊车横向荷载作用计算简图及柱顶剪力计算 图11.38 吊车横向荷载作用内
44、力图 图11.39 风荷载作用下计算简图及柱顶剪力计算 图11.40风荷载作用下的弯矩图 不等高排架见图11.41所示，在水平 风荷载作用下，排架中各柱水平侧移 D=E,F=G，而EG，所以内力计算 时不能采用剪力分配法，多采用力学方 法或借助于图表进行内力分析。 以排架横梁内力作为基本未知量x1和 x2，并取图示基本结构。此时，排架各柱 在所有外荷载q1、q2、q3和多余未知力x1、 x2的共同作用下，可列出力学方法典型方 程： 11.5.3.2 不等高排架内力分析不等高排架内力分析 D=E F=G 即： -(D+E)x1+EFx2+DEq=0 EFx1-(E+F)x2+EGq=0 联立上述
45、两个方程，求解得到各横 梁内力x1和x2后，即可按静定悬臂柱求得 排架各柱内力。 图11.41不等高排架的内力分析 控制截面就是对柱子配筋量起控制作 用的某些截面。 一般取上柱柱底截面为上柱的 控制截面；对下柱，在吊车竖向荷载作用 下，牛腿顶面处的弯矩最大，在风荷载和 吊车横向水平荷载作用下，柱底截面的弯 矩最大，因此通常取牛腿顶面和柱 底这两个截面为下柱的控制截面， 如图11.42所示。 11.5.4 排架的内力组合排架的内力组合 11.5.4.1 控制载面的选择控制载面的选择 图11.42 柱的控制截面 由于在柱的截面上存在着正负弯矩， 故排架柱常采用对称配筋。对于柱底 截面也是基础顶面的
46、柱截面，由于基础 计算的需要，尚应有M、N和V的组合。 未确定柱截面大偏压或小偏压之前， 对于矩形、工字形截面柱一般应考虑以下 四种内力组合类型： （1） +Mmax及相应的N、V； （2） -Mmax及相应的N、V； （3） Nmax及相应的M、V； （4） Nmin及相应的M、V。 11.5.4.2 内力组合内力组合 荷载规范中规定：对于一般排架 结构，荷载效应的基本组合可采用简化规 则，并按下列组合值中取最不利值确定： （1） 由可变荷载效应控制的组合 （2） 由永久荷载效应控制的组合 11.5.4.3 荷载组合效应荷载组合效应 0011 n 00 i=1 S=() S=(0.9) GG
47、KQG K GGKQiGiK SS SS n 00 i=1 S=(0.9) GGKQiciGiK SS （1） 每次组合只能以一种内力 +Mmax、-Mmax、Nmax或Nmin为目标，决定 活荷载的取舍，并按这些荷载求得相应的 其余两种内力。 （2） 恒荷载产生的内力在任何一种 内力组合中都必须考虑。 （3） 风荷载有左吹风或右吹风两种 情况，组合时两者只取其中之一。 （4） 吊车横向水平荷载Tmax同时作 用在左、右两侧排架柱上，向左或向右。 组合时只取其中之一。 11.5.4.4 内力组合注意事项内力组合注意事项 （5） 在同一跨内Dmax和Dmin与Tmax不 一定同时发生，故在组合中
48、有Dmax或Dmin 时，不一定要有Tmax，但在组合中有Tmax 时，则必有Dmax或Dmin，因为吊车水平荷 载不可能脱离其竖向荷载而单独存在。 （6） 每一种组合中，M、N、V都是 相对应的，即使是在相同荷载作用下产生 的。此外在组合Nmax和Nmin时，对于N=0 虽然将其组合不改变N值，但只要增加了 M值，也是截面的不利组合。 【例11.5】单层单跨厂房排架内力计算。 【解】1.设计资料 （1） 某机修车间，为单层单跨厂房， 厂房总长为72m，跨度为24m，柱距为6m， 设有两台30/5t A5级工作制吊车，车间平面 如图11.43所示。 （2） 屋面构造及围护结构 屋面构造：二毡三
49、油防水层（上铺小石 子）； 25mm厚水泥砂浆找平层； 60mm厚水泥蛭石保温层； 预应力钢筋混凝土屋面板。 围护结构：240mm厚普通砖 墙。 （3） 自然条件：基本风压0.35kN/m2； 基本雪压0.20kN/m2。 建筑场地为级湿陷性黄土，修正后的 地基承载力f=180kN/m2，地下水位低于地面 6m，本例不考虑地震作用。 （4） 材料：钢筋为HPB235级、 HRB335。 混凝土：基础采用C15，柱 采用C25。 2.结构方案及主要承重构件 根据厂房跨度、柱顶高度及吊车起重量 大小，本车间采用钢筋混凝土排架结构。结 构剖面如图11.44所示。 为保证屋盖的整体性及空间刚度，屋盖
50、采用无檩体系。根据厂房具体条件，柱间支 撑设置位置如图11.43所示 厂房主要承重构件选用如下： （1） 屋面板：采用标准图G410（一） 中的1.5m1.6m预应力混凝土屋面板 （YWB），板重标准值（包括灌缝在内） 为1.4kN/m2。 （2）屋架：采用标准图集G415中的预应 力混凝土折线形屋架，其自重标准值为 106kN/榀。 （3） 吊车梁：采用标准图集G323中的 钢筋混凝土吊车梁，DL11，其高度1.2m，其 自重标准值为40.8kN/根，轨道及连接件自重 取0.8kN/m。 3.计算简图及柱截面几何尺寸的确定 （1） 计算简图 本车间为机修车间，工艺无特殊要求， 结构布置均匀，
51、荷载分布也均匀。故可从整 个厂房中选择具有代表性的排架作为计算单 元，如图11.43所示。计算单元宽度B=6.0m。 根据建筑剖面及其构造，确定厂房计算 简图，如图11.45所示。其中上柱高H1=4.2m， 下柱高H3=10.4m，柱总高H2=14.6m。 （2） 柱截面几何参数 上柱截面：bh=500mm500mm，上柱截 面A1=2.5105mm2，惯性矩I1=5.21109mm4。 下柱截面选用工字形截面，b=500mm, h=1000mm,bw=120mm、hf=200mm。下柱 截面积A2=2.815105mm2，惯性矩 I2=35.6109mm4，柱截面尺寸如图11.46所示。 4
52、.荷载的计算 (1) 恒荷载设计值 屋盖结构自重设计值 屋架自重设计值： 1.2106=127.2kN/ 榀 故作用于两端柱顶的屋盖结构自重设计 值为： P1=127.20.5+3.1926240.5=293.4kN 柱自重设计值 上柱： A1=2.5105mm2 上柱自重设计值： P2=31.5kN 下柱： A2=2.815105mm2 下柱自重设计值： P3=87.8kN 吊车梁及轨道自重设计值 P4=1.2(40.8+60.8)=54.7kN 各恒荷载作用位置如图11.47所示。 (2） 屋面活荷载设计值 由荷载规范查得屋面活荷载的标准 值为0.7kN/m2，而雪荷载的标准值为0.2kN
53、/m2， 本车间不考虑积灰荷载，故仅按活荷载计算。 P6=1.40.76240.5=70.6kN P6的作用位置与P1相同，如图11.47所示。 (3） 吊车荷载设计值 本车间选用的吊车主要参数如下： 30/5t吊车，中级工作制吊车，吊车梁高 1.2m B=6.15m,K=4.8m,Pmax,k=290kN,Pmin,k=70kN, Qck=302kN, Qlk=118kN 吊车梁支座反力影响线如图11.48所示。 故作用于排架柱上的吊车竖向荷载设计 值 Dmax= 802kN Dmin=193.6kN 由于作用在每一个轮上的吊车横向水平 荷载标准值： Tk=1/4(Qck+Qlk) 对于30
54、/5t的软钩吊车=0.1。 所以T=10.45kN 故作用于排架上的吊车水平荷载设计值 为： Tmax=QTyi=28.89kN （4) 风荷载设计值 由荷载规范查得，基本风压 w0=0.35kN/m2，风压高度系数按B类地面取用。 柱顶：H=14.1m,z=1.11； 檐口：H=17.4m，z=1.19； 屋顶：H=18.8m，z=1.22。 风载体型系数如图11.49所示。 故风荷载标准值为： w1= 0.311kN/m2 w2= 0.194kN/m2 作用于排架上的风荷载的设计值为： q1=Qw1B=2.61kN/m q2=Qw2B=1.63kN/m 柱顶集中力设计值为： W=14.06
55、kN 风荷载是可以改变方向的，计算时需考 虑左来风和右来风两种情况，因此风荷载作 用下排架计算简图如图11.50所示。 5.内力分析 内力计算所选取的控制截面为上柱柱底 、下柱牛腿顶面及下柱柱底 。内力符号及控制截面如图11.51所示。 几何参数： n=I1/I2=0.146 =H1/H2=0.288 （1） 恒荷载作用下的内力 计算简图 由实际恒荷载作用(图11.47)得恒荷载作 用下排架计算简图，如图11.52所示。 A柱柱顶： M1= 14.67kNm A柱牛腿顶面： M2=-59.35kNm 计算柱顶剪力 由于恒荷载与排架对称，排架不产生水 平位移，即相当于在排架柱顶有一水平铰支 座。
56、由附表17求柱顶反力。 由附表得：C1=1.954，C3=1.207。 由M1引起的柱顶反力： Ra=1.963kN（） 由M2引起的柱顶反力： Ra=-4.91kN（ ） 所以RA=Ra+Ra=-2.95kN（） 故柱顶剪力： Va=2.95kN 内力图 恒荷载作用下的内力图如图11.53所示， N图、V图从略。 (2） 屋盖活荷载作用下的内力 计算简图 屋盖活荷载P6对排架的作用位置与P1相 同。 柱顶： M1= 3.53kNm 牛腿顶面： M2=-17.65kNm 计算简图如图11.54所示。 计算柱顶剪力 由M1引起的柱顶反力： Ra=0.472kN 由M2引起的柱顶反力： Ra=-1
57、.459kN 所以RA= -0.987kN 故柱顶剪力： Va=0.987kN 内力图 屋盖活荷载作用下的M图，如图11.55所 示，V、N图从略。 （3） 吊车竖向荷载作用下的内力 计算简图 当Dmax作用在A柱时，Dmin同时作用在B 柱。在把Dmax及Dmin移到下柱中心线上时， 相应产生的力矩为： Mmax= 321kNm Mmin= -77.44kNm 计算简图如图11.56所示。 柱顶剪力 在A、B柱顶附加不动铰支座。 由n=0.146、=0.288、C3=1.207 Ra=26.5kN Rb=-6.402kN Ra+Rb=20.098kN 将（Ra+Rb)反向作用于柱顶并进行分配
58、， （a=b=0.5)再分别与Ra、Rb叠加，即得柱顶 剪力Va、Vb，如图11.57所示。 Va=-16.45kN Vb=16.45kN 内力图 竖向荷载作用下内力图如图11.58所示。 (4） 吊车水平荷载作用下的内力分析 吊车水平荷载作用下的内力分析不考虑 厂房整体空间工作。 计算简图 Tmax=28.89kN，作用点距柱顶高度y=3m。 y/H1=0.714,y=0.714H1 计算简图如图11.59(a)所示。 柱顶剪力 在排架柱顶附加不动铰支座，由 n=0.146,=0.288,查附表(y=0.7H1)并用插入法 得 C5=0.624 则Ra= -18.03kN Rb=0 将（Ra
59、+Rb)反向作用于柱顶并进行分配， 再分别叠加，即得柱顶剪力，如图11.59（b)、 (c)所示。 Va=9.015kN Vb=-9.015kN 内力图 吊车横向荷载作用下内力图见图11.60所 示。 (5） 风荷载作用下的内力 计算简图 左吹风时，计算简图如图11.61(a) 所示。 柱顶剪力 在排架柱顶附加不动铰支座，求在均布 风荷载（左风）作用下柱顶反力，如图 11.61(b)所示。由n=0.146,=0.288，查附表得 C11=0.342。 则Ra= 13.03kN Rb= 8.139kN R=Ra+Rb=21.169kN 拆除不动铰支座，将 W+R=14.506+21.169=35
60、.675kN 反向作用于柱顶并分配，如图11.61(c)所 示。 a(W+R)=17.838kN b(W+R)=17.838kN 叠加图11.61(b)及图11.61（c)得柱顶总剪 力 Va=4.808kN Vb=9.699kN 内力图 风荷载作用下的内力图，如图11.62所示。 6.排架内力组合 排架内力组合时，不考虑厂房整体空间 工作，对A柱进行最不利内力组合，具体方法 和数据见表11.9。 图11.43 车间平面图 图11.44 结构剖面图 图11.45 计算简图 图11.46 柱截面尺寸 图11.47 恒荷载作用位置 图11.48 支座反力影响线 图11.49 风载体型系数示意图 图
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