单层厂房排架结构

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1、1会计学单层厂房排架结构单层厂房排架结构 钢筋混凝土单层厂房的常用结构形式有排架结构和刚架结构。排架刚架 一、排架结构 排架结构由屋架或屋面梁、柱和基础组成。 排架柱与屋架或屋面梁为铰接，而与其下基础为刚结。 按照厂房的生产工艺和使用要求不同，排架结构可设计为单 跨或多跨、等高或不等高等多种形式，如图。 在单层厂房设计中，对于跨度较大以及对相邻厂房有较大干扰的车间，应采用单跨厂房； 对于跨度较小且生产工艺和使用要求相同或相近的一些车间，可组合成一个多跨厂房。 单层多跨厂房一般应设计成等高厂房，以使结构受力明确，设计和计算简单；构件种类规格少，施工方便。但当生产工艺要求的相邻跨高差较大时，则应设

2、计成不等高厂房。 钢筋混凝土砖排架由钢筋混凝土屋架或屋面梁、烧结普通砖柱和基础组成。其承载能力和抗震性能均较低，故一般用于跨度不大于15 m。柱顶标高不大于6.6 m、无吊车或吊车起重量小于5 t的中小型工业厂房。 钢筋混凝土排架由钢筋混凝土的屋架或屋面梁、柱及基础组成。由于其具有较高的承载能力和较好的抗震性能，因此可用于跨度不大于36 m、檐高不大于20 m、吊车起重量不超过200 t的大型工业厂房。 钢钢筋混凝土排架由钢屋架、钢筋混凝土柱和基础组成。其承载能力和抗震性能较钢筋混凝土排架好，可用于跨度大于36 m、吊车起重量超过250 t的重型工业厂房。 刚架柱与横梁为刚接，与基础常为铰接。

3、 刚架结构按横梁形式的不同，分为折线形门式刚架和拱形门式刚架。刚架结构的缺点：梁柱转折处因弯矩较大而容易产生裂缝；同时，刚架柱在横梁的推力作用下，将产生相对位移，使厂房的跨度发生变化。因此，刚架结构在有较大起重量的吊车厂房中的应用受到了一定的限制。刚架结构一般仅适用于无吊车或吊车起重量不大于10 t、跨度不大于18 m的中小型厂房或仓库等建筑。 本章主要介绍单层装配式钢筋混凝土排架结构厂房。 12.2 排架结构的组成与布置 一、排架结构的组成 一、排架结构的组成2) 天窗架 天窗架支承在屋架上，承受其上屋面板及天窗传来的荷载，并把它们传给屋架。4) 屋架和屋面梁 屋架或屋面梁一般直接支承在排架

4、柱上，承受大型屋面板或檩条、天窗架及悬挂吊车等传来的全部屋盖荷载，并将其传至排架柱顶。5) 托架 托架支承在相邻柱上，承受其上屋架传来的荷载，并传给支承柱。屋盖结构除起承力作用外，还起着围护作用。 作用：厂房结构受到的竖向荷载(结构自重、屋盖可变荷载、吊车竖向荷载等)和横向水平荷载(横向风荷载、吊车横向水平荷载等)主要由横向平面排架承受，并通过它传给基础及地基。 横向平面排架是厂房的基本承力结构，必须进行设计计算，以确保其可靠性。3. 纵向平面排架作用：保证厂房结构的纵向刚度和稳定性，承受厂房结构受到的纵向水平荷载(山墙传来的纵向风荷载、吊车纵向水平荷载等)，并把其传给基础。 3. 纵向平面排

5、架 但当纵向柱子小于7根或需要考虑地震作用时，就要进行纵向平面排架的计算。 主要承受自重或墙重以及作用在墙面上的风荷载。 抗风柱承受厂房端横墙(山墙)传来的风荷载，并将其传给屋盖结构和基础。 二、排架结构的布置1. 柱网布置1. 柱网布置 柱网布置既是确定柱的位置，也是确定屋面板、屋架或屋面梁和吊车梁等构件的跨度，同时涉及到其他结构构件的布置。柱网布置直接关系到厂房的经济合理性和先进性，因此是厂房结构设计的重要工作。 1. 柱网布置 当厂房跨度不大于18 m时，厂房柱跨应采用3 m的倍数；当厂房跨度大于18 m时，厂房柱跨应采用6 m的倍数。 从技术和经济角度分析比较，确有明显的优越性时，也可

6、采用21m、27 m或33 m的跨度和9 m或其他柱跨。 柱距一般采用6 meLLk2321BBBe2. 变形缝的设置变形缝包括伸缩缝、沉降缝和防震缝。 混凝土结构设计规范规定，装配式钢筋混凝土排架结构的伸缩缝最大间距，在室内或土中时为100 m；在露天时为70 m。 对于下列情况，伸缩缝的最大间距宜适当减小： (1) 从基础顶面算起柱高低于8 m。(2) 屋面无保温隔热措施；(3) 经常处于高温作用或位于气温干燥地区、夏季炎热且暴雨频繁的地区。2) 沉降缝 沉降缝应将厂房从屋顶至基础完全分开，以使缝两侧结构发生不同沉降时不致影响厂房的使用功能。 沉降缝可兼起伸缩缝的作用。3) 防震缝 防震缝

7、从基础顶面开始沿厂房全高设置，其宽度需符合一定的要求，以避免地震时相邻部分互相碰撞，导致厂房破坏。3. 厂房高度的确定1234567Hhhhhhhh128567Hhhhhhhn1234567Hhhhhhhh128567Hhhhhhh(2-2) 柱的牛腿顶面标高为吊车轨顶标高减去吊车轨道连接高度和吊车梁端高度。 确定厂房高度时，考虑建筑模数的要求，屋面梁底标高应为300 mm的倍数；柱的牛腿顶面标高应为300 mm的倍数；吊车轨顶标高应为600 mm的倍数。为满足以上要求，允许吊车轨顶实际设计标高与工艺要求的标志高度相差200 mm。12.3 排架结构的构件选型屋盖构件1. 屋面板 单层厂房无檩

8、体系屋盖的常用屋面板类型、特点及使用范围见表2-1。 支撑的种类（作用、布置位置等） 屋架上弦横向水平支撑 上下弦水平支撑 屋架下弦横向水平支撑 屋架下弦纵向水平支撑 厂 屋盖支撑 纵向水平系杆 天窗架上弦水平支撑 房 支 垂直支撑（屋架、天窗架） 撑 柱间支撑（ZC） 吊车梁及柱 设计时可根据吊车的工作级别、跨度、起重量和台数从相应的标准图中选用，并在结构布置图中标明其编号。1) 排架柱 排架柱的常用形式有矩形截面柱、工字形截面柱和双肢柱等.当排架柱的截面高度h500 mm时，采用矩形截面柱；当h=600 mm800 mm时，采用矩形或工字形截面柱；当h=900 mm1200 mm时，采用工

9、字形截面柱；当h=1300 mm1500 mm时，采用工字形截面柱或双肢柱；当h1600 mm时，采用双肢柱。注：(1) H1为基础顶至吊车梁底的高度。 (2) H 为基础顶至柱顶总高度。 (3) Q为吊车起重量。 抗风柱与屋架既要可靠的连接，以保证把风荷载有效地传给屋架直至纵向柱列；又要允许两者之间具有一定竖向位移的可能性，以防厂房与抗风柱沉降不均匀时产生不利的影响。 钢筋混凝土抗风柱的上柱宜采用不小于350 mm350 mm的矩形截面；下柱可采用矩形截面或工字形截面，其截面宽度b350 mm，截面高度h600 mm，且hHe/25(He为抗风柱基础顶至与屋架连接处的高度)。三、圈梁 圈梁的

10、作用是将厂房的墙体和柱等箍束在一起，增强厂房结构的整体刚度，防止因地基不均匀沉降或较大振动作用等对厂房产生的不利影响。 基础12.4 排架结构的内力分析与内力组合计算简图HH二、荷载计算 恒荷载一般包括屋盖自重G1、上柱自重G2、下柱自重G3、吊车梁与轨道联结件等自重G4以及由支承在柱牛腿上的连系梁传来的围护结构等自重。 活荷载一般包括屋面活荷载Q1、吊车竖向荷载Dmax、吊车横向水平荷载Tmax、横向的均布风荷载q及作用于排架柱顶的集中风荷载Fw等。 屋盖自重为计算单元范围内的屋面构造层、屋面板、天窗架、屋架或屋面梁、屋盖支撑等自重。屋盖自重以集中力G1的形式作用于柱顶。当采用屋架时，G1的

11、作用线通过屋架上、下弦中心线的交点，一般距厂房纵向定位轴线150 mm。当采用屋面梁时，G1的作用线通过梁端支承垫板的中心线。2123MMMMkr0SSr0S1) 屋面积灰荷载 当设计的厂房在生产过程中有大量的排灰或与灰源排放临近时，应考虑屋面积灰荷载。积灰荷载按荷载规范的规定取值。2) 雪荷载屋面水平投影面上的雪荷载标准值Sk按下式计算：式中： 屋面积雪分布系数，由荷载规范查得。 基本雪压(kNm2)，按荷载规范给出的50年一遇的雪压采用。 屋面均布活荷载不应与雪荷载同时组合，仅取两者中的较大值。积灰荷载应与雪荷载或不上人的屋面均布活荷载两者中的较大值同时考虑。 3. 吊车荷载 考虑吊车在工

12、作中的繁重程度，按吊车在使用期内要求的总工作循环次数和吊车荷载达到其额定值的频繁程度，将吊车划分为A1A8共8个工作级别。 吊车的工作级别与过去采用的吊车工作制的对应关系为：A1A3相应于轻级工作制，例如用于检修设备的吊车；A4，A5相应于中级工作制；A6，A7相应于重级工作，例如轧钢厂房中的吊车；A8相应于超重级工作制。minmax2GgQPPmaxmaxminminminmaxmaxDPPyPDyPDii 当厂房内设有多台吊车时，荷载规范规定：多台吊车的竖向荷载，对一层吊车的单跨厂房的每个排架，参与组合的吊车台数不宜多于两台；对一层吊车的多跨厂房的每个排架，不宜多于4台(每跨不多于两台)。

13、n(2-8)(2-8)()4gQTmaxiTTy 吊车纵向荷载主要与大车制动轮的轮压及轨与轨道间的滑动摩擦系数有关，其作用点位于刹车轮与轨道的接触点，方向与轨道方向一致。荷载规范规定：吊车纵向水平荷载标准值Te应按作用在一边轨道上所有刹车轮的最大轮压Pmax之和的10%采用。对每侧有一个制动轮的四轮吊车，可按下式计算： Te=0.1Pmax 3) 吊车纵向水平荷载Te 计算多台吊车的纵向水平荷载时，对单跨或多跨厂房的每个排架，参与组合的吊车台数不应多于两台。当无柱间支撑时，Te由同一温度区段内的各柱共同承担，且按各柱沿厂房纵向的抗侧移刚度大小比例分配。当有柱间支撑时，则Te由柱间支撑承受。s

14、风荷载体型系数；主要与建筑物的体型有关，它是作用在建筑物表面的实际风压与理论风压的比值，可由荷载规范查得，其中“+”号表示压力，“-”表示吸力。 Wk=zszW0 Wk=zszW0 W0 基本风压(kN/m2)。以当地比较空旷平坦的地面上离地10 m高，经统计分析所得重现期为50年的10分钟平均最大风速为标准确定，可根据建筑物所在地区查荷载规范给出的50年一遇风压值，但不得小于0.3 kN/m 2。三、 内力分析 在厂房的设计中，当需要考虑整体空间作用的有利影响时，仅对吊车荷载而言。 当不考虑厂房的整体空间作用时，单层厂房的横向排架是一个承受多种荷载作用、具有变截面柱的平面结构。 三、 内力分

15、析 对单跨排架，通常需考虑如下8种单独作用的荷载情况：(1) 荷载(G1、G2、G3及G4等)。(2) 屋面活荷载(Q1)。 排架在各种单独作用的荷载情况下的内力均可用结构力学的方法进行计算。在计算时，如不考虑厂房的整体空间作用，其计算简图可归结为柱顶有不动铰支排架和柱顶有侧移的铰接排架两种。1112MRCH2222MRCH1)吊车竖向荷载作用的排架内力计算 吊车竖向荷载Dmax和Dmin同时分别作用在两侧柱的有侧移铰接排架柱的内力，根据力的叠加原理，可由图 (a)和图 (b)的内力计算结果叠加而得。 maxDRmaxDRmaxDRmaxmax22DDMRCHmaxmax11iiDiDiVRR

16、(2) 为消除附加不动铰支座的影响，将柱顶反力反向作用于有侧移的铰接排架柱顶，按剪力分配法求得此时的柱顶剪力Vi，即可按悬臂柱计算柱的内力。柱顶剪力Vi为iiiiiilciIECH03iRiRiRiRiV1421=qRC H q2422=qRC H q内力组合KQQGKGSSS11（1）由可变荷载效应控制的组合 “恒荷载”任一种“活荷载”“恒荷载”0.9(任意两种或两种以上“活荷载”）QiKQiniGKGSSS19.0（2）由永久荷载效应控制的组合 QiKQiniciGKSSS135.12 . 1GFk=mk Fkmk：为单个荷载作用下的厂 房整体空间作用系数， 约为0.800.95。Fk1、

17、单个荷载作用下的厂房整体空间作用2、吊车荷载作用下的厂房整体空间作用柱的计算长度 柱的计算长度l0与柱的支承条件和高度有关。计算偏心受压构件的偏心增大系数时，对单层厂房排架柱，根据理论分析和工程经验，其计算长度l0可按表2-8所示进行取值。 1、在吊装时柱身自重的动力系数采用1.5；2、吊装时混凝土的强度采用设计强度的70%；3、安全等级降低一级；4、如不满足，增加吊点或调整配筋。sKSK0s0.87Mh As五、牛腿（一）牛腿的作用： 支承屋架(屋面梁)、托梁和吊车梁等构件。（二）牛腿的分类： ah0，长牛腿(悬臂梁)； ah0，短牛腿(变截面深梁)。vFa0hha牛腿竖向力Fv的作用点至下

18、柱 边缘的水平距离；h0牛腿与下柱交接处的牛腿竖直 截面的有效高度。（三）牛腿的试验研究12Fv2040Pu4060Pu80Puh0ha加载板控制裂缝是确定牛腿截面尺寸的主要依据，不允许出现斜裂缝均是指裂缝而言。（四）牛腿的破坏形态1 . 0/0ha纯剪破坏75. 01 . 00a/h斜压破坏75. 00a/h弯曲破坏F加载板过小或混凝土强度过低局压破坏（五）牛腿的设计确定牛腿的截面尺寸、配筋和构造。 1、牛腿截面尺寸的确定（1）牛腿宽度 b柱宽（2）顶面长度 l 及 c l750hubc/2d hu上柱的截面高度 bc吊车梁宽度 d吊车梁边缘至牛腿边缘的距离lFvkh0hash1Fhkahc

19、457500.5bchuld100150la至柱边并20dAsb(弯起钢筋)Ash(水平箍筋)l/2l/6As(纵筋)牛腿的尺寸和钢筋配置吊车轨道中心tk0hkvkvk0(1 0.5)0.5/f bhFFFa h（3）牛腿高度h及h1b牛腿宽度，取柱的截面宽度； h0由上式解方程确定，hh0ash040（按50模数调整）h1: 按构造h1h/3且200mm，45。（4）加载板尺寸满足局部受压承载力的要求，即： Fvk/A0.75fc 式中：A加载板的面积 2、承载力计算与配筋构造 纵向钢筋为拉杆 混凝土斜撑为压杆FvDfyAsFva拉杆压杆FvaABCFhzas三角形桁架vhsvhy0y1.2

20、,0.85F aFAA Af hf 式中：Fv、Fh作用于牛腿顶面的竖向力和水平拉力的设计值； （FvDmax+F3 ，FhTmax） F3吊车梁、轨道自重设计值； Av承受竖向力所需的水平纵向受拉钢筋 Ah承受水平拉力所需的锚筋 a0.3h0时，取a0.3h0；a0时，按构造配筋 Av的构造要求：不得兼做弯起钢筋；4 12；0.20.6；锚固 Ah的构造要求：2 12，焊在预埋件上（2）水平箍筋（满足斜截面抗剪承载力）（3）弯起钢筋（限制斜裂缝开展）按构造确定（1）纵向受拉钢筋（满足正、斜截面抗弯承载力） 对下支承点C取力矩，并近似取z0.85h0，as/(0.85h0)0.2，可以得到：第

21、六节 柱下独立基础1、独立基础形式：平板式基础(a)、(b)、(c)板肋式基础(d)壳体基础(e)倒圆台板式基础(f)桩基 一、概述a)b)杯口杯底预制柱c)底板肋d)e)f)KKKNGPAafmmmafAfAdNaKmdfNAmaKAn应小于柱吊装时长度的应小于柱吊装时长度的5%)5%)。考虑基础杯口底部将铺设。考虑基础杯口底部将铺设50 mm50 mm厚厚的的n细石混凝土层，故杯口深度为细石混凝土层，故杯口深度为h h1 1 +50 mm +50 mm。nPnNPA0mth1hbf7 . 0F11APFntbm2bbbhhhtf0hmbtb0hbblA)2()(24bb2aa242nc2c

22、nccaabbPMPM）（）（0y0.9IMh f0y0.9()IIMhd fnkmaxpkkNGAkbMWkminpkkNGAkbMWkbMAabkkNG0kkbkk()eMNGkmaxkmin0kkk6(1)eNGpabankbMkmaxpkmaxpkkk max0k2()3()2NGpaebkmaxkmink2pppafkmaxpa1.2 fnnA Al l 冲切验算时取用的部分基底面积冲切验算时取用的部分基底面积n maxnn2ppPnpnmaxnminn2pppn0910910易破坏区易破坏区 构 件类型 计算内容 弯曲型构件 剪切型构件 柱上吊车梁 自振周期0.250.350.50

23、地震作用效应0.500.700.751.计算简图 将空间结构分割为平面结构,再根据屋盖与抗侧构件类型进行调整. 计算单元计 算 单 元计 算 单 元计 算 单 元）其中：积灰雪屋盖结构自重屋盖檐墙纵墙柱吊车梁屋盖GGGGGGGGGGi5 . 05 . 0(0 . 125. 025. 05 . 00 . 1吊车桥架的影响：吊车桥架的重量使结构的周期增大，为了简化计算，在计算周期时，不考虑桥架的影响。计 算 单 元高跨封墙中柱上柱中柱下柱高跨吊车梁（中柱）低跨纵墙低跨边柱低跨吊车梁低跨屋盖GGGGGGGGG5 . 05 . 025. 05 . 025. 025. 05 . 00 . 112)不 等

24、高厂房高跨封墙中柱上柱高跨边纵墙高跨边柱高跨吊车梁（边跨）高跨屋盖GGGGGGG5 . 05 . 025. 025. 05 . 00 . 12）其中：积灰雪屋盖结构自重屋盖檐墙纵墙柱吊车梁屋盖GGGGGGGGGGi5 . 05 . 0(0 . 15 . 05 . 075. 00 . 1高跨封墙中柱上柱中柱下柱高跨吊车梁（中柱）低跨纵墙低跨边柱低跨吊车梁低跨屋盖GGGGGGGGG5 . 05 . 05 . 00 . 15 . 05 . 075. 00 . 11高跨封墙中柱上柱高跨边纵墙高跨边柱高跨吊车梁（边跨）高跨屋盖GGGGGGG5 . 05 . 05 . 05 . 075. 00 . 12n

25、质点的位移。第沿水平方向的作用下，为在全部对于多自由度：iGuuGumTKmTiiiinini12111122EknjjjiiieqeqEkFHGHGFiGGF11%95%85为：的水平地震作用标准值质点；荷载代表值的两质点时可取全部重力；载代表值的多质点时取全部重力荷载代表值；单质点时取全部重力荷；为等效重力荷载代表值式中：4. 厂房的空间工作和扭转效应 空间工作效应取决于各抗侧构件的荷载刚度比, 横向水平构件调整位移的能力-面内剪切刚度的大小; 有无山墙（或横墙）,屋盖的横向刚度,山墙的间距,山墙的抗侧刚度。扭转效应：1.仅一端有山墙的厂房，会产生扭转振动。2.远离山墙的排架柱比其他位置的

26、排架柱震害重。钢筋混凝土柱考虑空间作用和扭转影响的效应调整系数 p 218:表7-6 混凝土无檩屋盖 两端山墙:0.75-1.0; 一端山墙:1.05-1.35; p 219:续表 混凝土有檩屋盖 两端山墙:0.8-1.15; 一端山墙:1.00-1.25;5.高低跨交接处上柱地震作用的调整 由于高振型的影响,在第二振型作用下, 高低跨的质点运动方向相反, 使交接处的上柱受到更多的剪力. 高跨一侧有低跨时 高跨两侧有低跨时 7722025. 17 . 0)7 . 11 (tablepGGnnnEhEllhh)27 . 11 (2EhEllhhGGnnn6.吊车桥架引起的地震作用放大系数 有两种

27、方法:(1)桥架不看作质点, 作用于吊车梁顶面处的水平地震作用:(2)桥架作为质点时, 按常规方法计算后再将由桥架引起的地震剪力和弯矩乘以放大系数P220 表7-8 1.53.0 为柱高；为吊车梁顶面高度；式中：cccccHhHhGF17. 排架内力组合和构件强度验算(1)内力组合 地震作用效应组合中, 风荷载, 吊车横向水平制动力,竖向地震作用引起的内力不再考虑. (2)柱的截面抗震验算 排架柱一般按偏心受压构件计算:(3)支承低跨屋盖牛腿的水平受拉钢筋抗震验算hkEhEhEGGECGCS；为承载力抗震调整系数0 .175.0RERERSREycyGsfNfhaNA2 . 185. 00积：

28、牛腿的水平受拉钢筋面跨牛腿在地震中拉裂；为防止高低跨交接处低NGNE8.突出屋面的天窗架的横向抗震计算 带斜撑的三铰拱式的天窗, 可将天窗的质量计入屋盖; 天窗架承受的地震作用为:9.单层砖柱厂房的横向抗震计算不同点:由RC & steel 屋架+砖柱: 自振周期 X 0.9; 砖柱考虑空间作用的效应调整系数:p223 表7-9 0.6-1.10; 倍，考虑高振型。放大时，度或天窗跨度超对于5 . 199mFGGFwgwgtctc1.空间分析法 适用于各种类型的厂房, 计算简图为 并联多质点体系: 建立模型, 用计算机进行数值分析. 若按振型分解法:柱(1)计算柱列的侧移刚度与屋盖的剪

29、切刚度 1)柱的侧移刚度2)纵墙的侧移刚度。，度时分别为数：为贴砌墙的刚度降低系2 . 04 . 06 . 09 . 8 . 7111kqjwijknjbijmjcijiKKKK。；有吊车梁时取时取的影响系数：无吊车梁移刚度为屋盖，吊车梁等对侧5 . 11 . 133HIEKcccBHtEKw33：同时考虑剪切与弯曲时jnnjjK 1jnnjjK 1jnnjjK 11h2h3h4h5h1K21K22K23K3K41K42K43K5KjnnjjK 1有门窗洞口时:3)柱间支撑的侧移刚度 假定各杆为铰接, 大于150为柔性支撑,只作拉杆, 小于40时为刚性支撑,可视为压杆.A.柔性支撑的刚度 ni

30、iiiniiiiALELALEL23221122213211)1(1)1(1niiiniiiALELALEL232211222132111121 11F1 =1L1212= 22 F2 =1L 刚性柱间支撑 屋盖的纵向水平剪切刚度自振周期与振型 根据振动方程可求解自振周期向量与振型矩阵;各振型的质点水平地震作用 niiiniiiALELALEL232211222132112121mkNmkNmklLkkiiiii/106,/102166200有檩时取无檩时取的水平等效剪切刚度：）沿厂房纵向为单位面积（ 为振型参与系数；nijiinijiijXmXmXmgF121(4)各阶振型的质点侧移量 21

31、)6()5(iSSKFFK组合：将各振型的地震力进行震力各柱列柱顶处的水平地震力柱列各阶振型的柱顶地2.修正刚度法 该方法将厂房纵向视为一个单自由度体系, 求出总地震作用再按各柱的修正刚度分配到各柱列.(1)厂房纵向的基本自振周期1)按单质点系确定 计算纵向基本周期2)按规范方法当柱顶标高不超过15m,跨度不超过30m时可按以下方法计算:A.砖围护墙厂房:iiTiiTkGkgGT22165. 10 . 1)(5 . 035. 0)(25. 0考虑屋盖的变形：为修正系数，吊车桥架吊车梁纵墙山墙柱屋盖TiGGGGGGG。为基础顶到柱顶的距离为跨度，钢屋架为屋架取土为屋架类型系数，混凝HlHlT85

32、. 00 . 100025. 023. 01311B. 敞开,半敞开或墙板与柱柔性连接的厂房按上式计算并乘以围护墙影响系数:(2)柱列地震作用的计算 按底部剪力法求出总地震作用: 0 . 1002. 06 . 232Hl为调整侧移刚度；柱列柱顶的总侧移刚度为第地震作用标准值：列柱柱顶标高处的纵向第aiiiaiaiaiEkieqEkkikkkkkFFiGF431)(5 . 07 . 01 . 00 . 1)(5 . 07 . 05 . 00 . 112711723143横墙山墙纵墙柱屋盖横墙山墙纵墙柱屋盖对于有吊车厂房：对于无吊车厂房：代表值：为柱列总等效重力荷载表为柱间支撑影响系数；表为围护墙

33、影响系数；GGGGGGGGGGGGGpeqeqeq对于有吊车的等高多跨厂房,柱列各吊车梁顶标高处的纵向地震作用标准值:）（的为集中于柱列吊车梁顶吊车桥架吊车梁柱GGGGGHHGFciciicicici0 . 14 . 0.1(3) 构件地震作用的计算 按刚度分配到柱列中各个构件:柱, 支撑, 纵墙.吊车梁顶标高处的纵向水平地震作用:系数；为贴砌砖墙的刚度降低kiiwijkwijiibijbijiicijcijFkkFFkkFFkkFcibjbjbiciciFkkFiFnFi1 . 11111 . 011地震作用：水平吊车梁顶标高处的纵向柱列柱间支撑所分担的第作用：标高处的纵向水平地震柱列某一柱

34、的吊车梁顶第；倍的柱间支撑刚度之和近似取柱刚度之和等于3. 柱列法 纵墙对称布置的单跨厂房,可采用本法,以跨度中点分割,各柱列单独分析:作用于第i 柱列柱顶的地震作用:4.拟能量法 对于两跨不等高厂房，采用“拟能量法”的原则确定厂房的基本周期及相应的纵向地震作用。取值多跨厂房按表，对单跨厂房，周期修正系数；为考虑厂房空间作用的0 . 285. 01370 . 121TTiiTiKGT吊车桥架吊车梁纵墙山墙柱屋盖：柱顶的重力荷载代表值为内力等效原则集中的GGGGGGGGGFiiii75. 07 . 05 . 00 . 115.柱间支撑的抗震验算及设计 斜杆长细比不大于200的柱间支撑, 在单位侧

35、向力作用下的水平位移, 可按下式确定: 斜杆长细比小于200的柱间支撑,可仅按抗拉要求验算,并考虑压杆的卸载作用:相对位移。节间仅考虑拉杆受力的为单位力作用下，第定系数；节间斜杆的轴心受压稳为第iuiuutiitii11），时分别为，为压杆卸载系数（5 . 06 . 07 . 0200100601,cbiciibiREbiVLlNAfN6. 突出屋面天窗架的纵向抗震计算 一般情况下采用空间结构分析法, 并考虑屋盖弹性变形与纵墙的有效刚度. 当柱高不超过15m 的混凝土无檩屋盖厂房的情况下, 采用底部剪力法, 并乘以效应增大系数:7.单层砖柱厂房的纵向抗震验算(1) 空间分析法 与混凝土柱厂房相同;(2) 修正刚度法 nnn5 . 0)20 . 35 . 01) 1其他中跨屋盖为跨数；内隔墙的中跨屋盖对单跨，边跨或有纵向纵墙山墙柱积灰雪屋盖为周期修正系数，按表纵向自振周期：GGGGGGGkGTiTiiT35. 025. 025. 05 . 05 . 00 . 115721几个不同点:砖柱厂房的纵墙完全起作用, 不再考虑刚度降低:k=1.0;带壁柱墙作为整体墙计算刚度;砖柱的侧移刚度 单层砖柱厂

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