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1、第一章 专用汽车的总体设计 1总布置参数的确定 专用汽车的外廓尺寸（总长、总宽和总高） 1.1.1 长 载货汽车w 12m 半挂汽车列车w 16.5m 1.1.2宽W2.5m （不含后视镜、侧位灯、示廓灯、转向指示灯、可折卸装饰线条、挠性 挡泥板、折叠式踏板、防滑链以及轮胎与地面接触部分的变形等） 1.1.3高W4m （汽车处于空载状态，顶窗、换气装置等处于关闭状态） 1.1.4车外后视镜单侧外伸量不得超出汽车或挂车最大宽度处250mm 1.1.5汽车的顶窗、换气装置等处于开启状态时不得超出车高300mm 1.2 专用汽车的轴距和轮距 1.2.1 轴距 轴距是影响专用汽车基本性能的主要尺寸参数
2、。轴距的长短除影响汽车的总长外， 还影响汽车的轴荷分配、装载量、装载面积或容积、最小转弯半径、纵向通过半径等， 此外，还影响汽车的操纵性和稳定性等。 1.2.2轮距 轮距除影响汽车总宽外，还影响汽车的总重、机动性和横向稳定性。 1.3 专用汽车的轴载质量及其分配 专用汽车的轴载质量是根据公路运输车辆的法规限值和轮胎负荷能力确定的。 1.3.1各类专用汽车轴载质量限值（JT701-88公路工程技术标准） 汽车最大总质量（kg） 10000 15000 20000 30000 前轴轴载质量（kg） 3000 5000 7000 6000 后轴轴载质量（kg） 7000 10000 13000 24
3、000 1.3.2基本计算公式 A 已知条件 a）底盘整备质量Gi b）底盘前轴负荷gi c）底盘后轴负荷Zi d）上装部分质心位置L2 e）上装部分质量G2 f）整车装载质量G3 （含驾驶室乘员） g）装载货物质心位置L3 （水平质心位置） h）轴距 l（h I2） B上装部分轴荷分配计算（力矩方程式） 例图1 1 g2 （前轴负荷）X（ I -li ）（例图1） =G2 （上装部分质量）X L2 （质心位置） 2 g2 （前轴负荷） G2（上装部分质量）L2（上装部分质心位置） 则后轴负荷Z2 G2 g2 C载质量轴荷分配计算 1 g3 （前轴负荷）X （I jl）=G3XL3 （载质量水
4、平质心位置） g3 （载质量前轴负荷） G3（整车装载质量）L3（装载货物水平质心位置 1 -I 2 则后轴负Z3 G3 g3 D空车轴荷分配计算 g空（前轴负荷）=g1 （底盘前轴负荷）+g2 （上装部分前轴轴荷） Z空（后轴负荷）=Z1 （底盘后轴负荷）+Z2 （上装部分后轴轴荷） G空（整车整备质量）=9空Z空 E满车轴荷分配计算 g满（前轴负荷）=g空+g3 Z满（后轴负荷）=Z空+Z3 G满（满载总质量）=g满+Z满 1.4专用汽车的质心位置计算 专用汽车的质心位置影响整车的轴荷分配、行驶稳定性和操纵性等, 必须要慎重全面考虑计算或验算，特别是质心高度是愈低愈好。 1.4.1水平质心
5、位置计算（力矩方程式） 在总体设计时 A 已知条件 a）底盘轴距I（l1 I2） b）整车整备质量G空与满载总质量G满 c）空载前轴质量g空与后轴轴载质量Z空 d）满载前轴质量g满与后轴轴载质量Z满 B空载整车水平质心位置计算（力矩方程式） 1（或11/2Ii）（或1 h）（质心至后桥中心水平距离） C满载水平质心位置计算 L满（至后桥水平距离） g 满 1（或 l 1/2IJ（或 I li） 1.4.2垂直质心高度位置计算 A 已知条件 a）整车各总成的质量为gi b）整车各总成的质心至地面的距离为Yi 整车质心高度hg = giXyi （Ga Ga 专用车总质量） C空载整车质心高度计算
6、gi空 （空载时各总成质量）w空（空载时各总成质心高度） Ga空（整车整备质量） D满载整车质心高度计算 gi满（满载时各总成质量）yi满（满载时各总成质心高度） hg满- Ga满（整车满载总质量） 2专用汽车行驶稳定性计算 专用汽车横向稳定性计算 A 已知条件 a）专用汽车轮距B b）专用汽车空载质心高度hg空 c）专用汽车满载质心高度hg满 d） 专用汽车行驶路面附着系数 （般取 B计算公式 保证汽车行驶不发生侧翻的条件: B 2hg 专用汽车质心高度） C保证空车行驶不发生侧翻的条件: B 2hg空 D保证满载行驶不发生侧翻的条件: B 2hg满 专用汽车纵向稳定性计算 A 已知条件 a
7、）专用汽车质心到后轴中心距离 L b）专用汽车质心高度hg c）专用汽车行驶路面附着系数 （一般取 B计算公式 保证汽车行驶不发生纵翻的条件: L hg C保证空车行驶不发生纵翻的条件: L hg空 D保证满载行驶不发生纵翻的条件: L hg满 3专用汽车有关限值标准与计算 载质量利用系数计算 A栏板类载货汽车与自卸汽车限值标准 GB/T15089 总质量 M （千克） Ni N2 N3 M 3500 3500V M 12000 整车整备质量m （千克） m 1100 m 3500 载质量利用系数 自卸车 （纵向） 自卸车 （纵向） 自卸车 （纵向） 1 载质量利用系数= 最大允许装载质量（含
8、额定乘员质量） （千克） 整车整备质量（千克） 货厢栏板高度计算 栏板式载货汽车、 栏板式半挂车和栏板式全挂车的货厢栏板高度大于0.6米时，高度 货厢栏板高度（米） 最大设计装载质量（含额定乘员质量）（千克） = 0.1 900货厢内部长度（米）货厢内部宽度（米） 限值应按下列公式计算（式中取煤的比容 900千克/立方米） 罐式汽车的总容量限值应按下列公式计算（式中取汽油的密度为700千克/立方米） 总容量（立方米）w 最大设计装载质量（含额定乘员质量）（千克） 700（千克/立方米） 1.05 序号 轴数 基本系列基本型（t） 液罐车系列（t） 粉罐车系列（t） 总质量 装载 质量 整备 质
9、量 总质量 装载 质量 整备 质量 总质量 装载 质量 整备 质量 1 二轴 40 30 10 40 40 半挂车的允许最大总质量、最大装载质量和整备质量应符合GB6420的规定: B载质量利用系数计算公式 2 二轴 53 40 13 53 53 注：液罐车与粉罐车的最大允许装载质量 =总质量-整备质量 4专用汽车主要性能参数选择与计算 专用汽车在平路行驶时发动机功率计算公式（发动机功率一般为选定值） Ga fVa maxCD ADVa Plmax = 2.72 T7607kw 式中：Ga 专用汽车总质量（t） nT 传动系机械效率（） 滚动阻力系数（） CD空气阻力系数（） Ad 汽车正面投
10、影面积 =Bd XHd （ Bd前轮距、Hd汽车总高）m2 P|max发动机最大功率（kw ） Vamax汽车最咼车速（km/h） 专用汽车比功率标准 GB7258标准要求专用汽车比功率t 专用汽车发动机最大扭矩计算（一般为选定值） M|max = 9549PmaxK/np N m 式中： Mlmax 一发动机最大扭矩（N m）（般为选疋值） Plmax -发动机最大功率（KW ）（一般为选定值） K =发动机扭矩适应性系数，柴油机为 np =最大功率时的转速（）nm （nm 最大扭矩时的转速） K =皿竺（发动机扭矩适应性系数） M p P 式中：Mp =9549- （N m）（发动机最大功
11、率时输出 转矩） nP 发动机输出转矩计算公式 2 Ml = an + bn + c Ml =Mlmax MlmaxM2P(nm )2(N m) (npnm) 式中：M| 发动机输出转矩（N m） ni 发动机输出转速（r/min） M |max 发动机最大输出转距（N m） Mp 发动机最大输出功率时的输出转矩（N m） np 发动机最大输出功率时的曲轴转速（r/min） nm 发动机最大输出转矩时的曲轴转速（r/min） M | max M p (nm np)2 2n m(M|maxMp) (nm np)2 2 M(M lmax M p)nm M l max2 (nm np) 专用汽车运动
12、平衡方程式 Ft = Ff + Fi + Fw + Fj N 式中： Ft 汽车驱动力（作用在汽车驱动轮上的圆周力）N Ff滚动阻力（N） Fi坡道阻力（N） Fw 空气阻力（N） Fj 加速阻力（N） Ft =Miki0 (N) 4.5.1汽车驱动力计算公式 rd 式中：rd 驱动轮动力半径（m） ig 变速器的传动比 io 主减速比 系数增加10% 传动系的机械效率（） 1 发动机外特性修正系数（） 4.5.2汽车滚动阻力计算公式 Ff = magfcos a（N） （g 重力加速度 9.81m/s2） 式中：ma 专用汽车（或汽车列车）总质量（kg） 道路坡度角 滚动阻力系数(f = f
13、0+ kva) (50km/hVa 输送系统压力损失计算公式 H仁Hd+ HJ=Hd+ H 汁 Hh+ H e 式中：H1系统全部压力损失（Pa） Hd动压损失（Pa） Hj静压损失（Pa） H入一一直管壁磨擦压力损失 Hh垂直升高压力损失 H mk 半挂车允许总质量(t); md 牵引座上允许最大承载质量(t) 1.8.3德国约斯特公司常用牵引座技术参数 牵引 鞍座 规格 牵引鞍 座载质 量(kg) 牵引力 (KN) 半挂车 总质量 (kg) 牵引座 结构质 量(kg) 牵引座 高 度 (mm) 纵摆角 C) 横摆角 () 备注 2 6000 59 32000 71 150 185 15 0
14、 2 8000 76 38000 110 150 185 15 0 2 18000 128 42000 155 200 15 0 2 18000 152 65000 155 250 15 0 2 20000 152 65000 130 150 185 15 0 3- 2 36000 152 200 190 15 0 3- 2 36000 260 265 290 + 15 20 7 3 22152KN ; 2铸件牵引座，其允许垂直载荷为1836t，牵引力为128260KN , 3- 铸件牵座，其允许垂直载荷为 3650t，牵引力为152260KN。(英国约克Rock in ger公 司与此类似)
15、 2半挂车车架设计与计算 半挂车车架载荷分析 半挂车车架载荷简化为只考虑车架受静载时的弯曲强度和刚度。车架两梁作为简支 2 50000 290 190 + 15 12 0 注：在约斯特(JOST)牵引座中，2中压焊接牵引座允许垂直载荷为 3-20t;牵引力为 梁，且左右对称受载，自身的质量按均匀布置，载质量按集中载质量或均匀分布。 半挂车车架的许用应力司按下式计算 s nin 式中： s为纵梁材料的屈服强度，Q235为s=24000N/cm2,而16Mn材料为35000N/cm2; ni安全系数取n1=； n2动载系数取n2= 允许半挂车车架纵梁的最大变形量丫 max Ymax=L （ L半挂
16、车轴距） 半挂车车架纵梁 2.4.1鹅颈纵梁高选定j A、 载质量15t时，暑 取h=160mm左右 B、载质量20t时， 取 h=160210mm C、载质量20t以上时， 取L=210230mm左右 对于阶梯式纵梁，鹅颈高度 尺寸h可加高选择。 242半挂车车架的主截面尺寸选定 A、载质量15t时，取主截面高度H=300mm左右 B、载质量2030t时，取主截面高度 H=350450m C、载质量4050t时，取主截面高度 H=450550mm 目前，国外半挂车车 在纵梁受力较大的区段内可局部增设加强板或变为箱形截面。 架纵梁均采用高腹板结构，其截面高 H和翼板宽b之比有大幅度的提高，-=
17、左右, b H = b 243半挂车车架纵梁腹板与翼板尺寸规格表 生产厂家 翼板规格（宽x厚）（mm2） 腹板厚度（mm） 英国约克公司 130X12、130X16、190X16 5、6、8 美国富华公司 127X、152X、152X、152X19 、 武汉特汽 150X12、150X16 6、8 本公司 140X14、140X16 6、8、10、12 半挂车车架横梁 2.5.2半挂车车架横梁的作用 横梁是车架中用来连接左右纵梁从而构成车架的主要构件。横梁本身的抗扭性能 好坏及其分布，直接影响着纵梁的内应力大小及其分布， 而合理地设计横梁可以保证 车架具有足够的扭转刚度。 2.5.3常用横梁结
18、构形式 A、圆管形横梁或矩形或长方形钢管 该结构形式横梁与纵梁焊接固定抗扭性好，有较高的扭转刚度。 B、工字型横梁：从载荷过渡上考虑最为理想，但纵梁翼缘和横梁翼缘连接，对扭转 约束较大，翼缘可能产生较大的应力，有产生裂纹的可能。 C、 槽形横梁：多用钢板冲压或折弯成形，制造工艺简单，成本低，但扭转刚度较差。 D、箱形横梁：和圆管形横梁一样，具有较好的抗扭性，传递载荷理想。 2.5.4半挂车车架横梁布置间距为 7001200mm。一般以800宜。 2.5.5半挂车车架纵梁和横梁间的连接结构 A、 横梁和纵梁上下翼缘相连接 如图a,这种结构有利于提高车架的扭转刚度，但在受扭严重的情况下，产生约 束
19、扭转，纵梁翼缘处会产生较大的应力，该种结构一般在半挂车鹅颈区，支承装置 处和后悬支承处采用 B、横梁和纵梁的腹板连接 如图b，这种结构刚度较差，允许纵梁截面产生自由翘曲，不产生约束扭转。这 种结构形式多用在车架中部横梁上，因一般车架中部扭转变形小 C、横梁同时和纵梁上翼缘及腹板相连接 如图c,这种结构兼有以上两种结构特点，故采用较多。其缺点是：作用在纵梁 上的力直接传到横梁上，因而要求横梁具有较高的刚度。 D、横梁贯穿纵梁腹板相连接 如图d，这种结构减少了焊缝，使焊接变形减少，同时还具有腹板承载能力大和 在偏载较大时，能使车架各处所产生的应力分布较均匀的优点。是目前国内外广泛 采用的新型半挂车
20、车架结构 车架宽度：车架宽度根据轮胎和车轴不同型号而取不同宽度，但从提高整车的横向稳 定性以及减少车架纵梁外侧横梁的悬伸长度来看，希望尽可能增大车架宽度（本公司钢 板弹簧中心距一般选定为1000mm，则车架宽度为1000mm） 半挂车车架支承反力计算（以单轴半挂车为例） Ra qaLa（导 Lk） l Rb qa La Ra Rb II Rb *RB 式中 Ra 前支承 （牵引销）反力 Rb - 后支承反力 Rb 后钢板弹簧前支承反力 II Rb 后钢板弹簧后支承反力 半桂车车勞丈反力:!或简医 1 1 L2 后钢板弹簧两支承点距离（L1=L L2, L3=Lk- L2） 2 2 qa 车架单
21、位长度线载荷：qa G-Gl （式中G为车架总质量，G0 LaLa 为车架自身质量，Gt 车架满载均布载荷） 半挂车车架内力计算 半挂车内力计算公式 Qb Qa Fq ab M b M a F ab 式中：Qb b截面的剪力 Qaa截面的剪力 Mbb截面的弯矩 M aa截面的弯矩 Fqab a、b两截面之间线负荷q图形面积的代数和 Fq b a、b两截面之间剪力Q图形面积的代数和 ab 半挂车车架的内力计算和绘制剪力图Q和弯矩图M，可以较清楚地看出在 设计负荷作用下，各截面的内力变化规律，从而得到设计的控制值和控制截面 位置。 半挂车车架纵、横梁常用截面力学性能计算 2.9.1抗弯截面惯性矩J
22、x及截面Wx计算 2 J x （J Xi Fi ai ） Wx Jx a max 式中：Jxi各简单几何图形对其本身中性轴的轴惯矩 Fi 各简单几何图形的面积 ai各简单几何图形中性轴与组合截面中性轴的距离 amax 组合截面中性轴主截面外边缘的最大距离 2.9.2抗剪截面系数W計算 Jxd W Smax 式中：Jx 截面轴惯矩；d截面中性轴处宽度；Smax截面最大静矩 2.9.3抗扭（纯扭）截面惯矩Jk及截面矩量 Wk计算 1 3 Jk 3 h i3（槽形截面） W 出（槽形截面） max 式中：h、S各简单图形的长宽尺寸；a系数，取a = 半挂车车架应力的验算 弯曲应力 剪切应力 式中：M
23、车架需验算截面的静弯矩 Wx车架需验算截面的抗弯截面模量 Q车架需验算截面的剪力 W T需验算截面的抗剪截面系数 车架材料抗弯许用应力 车架材料抗剪许用应力（ 各国牵引销尺寸 参 数 ISO 西德与法国 日本 英国 美国 50号 90号 50号 90号 50号 90号 50号 90号 50号 90号 A 1 89 1 89 1 B 73 114土 73 114 73 73 C 111 111 111 D 35-3 21-3 35-3 21-3 35-3 21-2 第五章液罐汽车设计与计算 1罐体材质选用 普通低碳钢板（Q235） 普通低碳钢板机械性能好，有足够的强度、韧性及良好的焊接性能，工艺
24、性好，价 格比较低廉，是常用的罐体材料，适用于装运粮食、水泥、煤灰、油类、水、粪便等 物料。 低合金钢板（16Mn） （LNG）、丙酸、氨水、液氧、液化亚硫酸气和乙烯树脂等要求罐压较高的材料。 不锈钢板（ 1Cr18Ni9Ti 或 304 等） 不锈钢板耐腐蚀、不生锈、不易污染、易清洗、易除味、机械性能比较稳定，是一 种优质罐体材料，适用于装运食品（面粉、奶粉、啤酒、乳类、动植物油等） 、纯度 较高的化工物料（石碳酸、甲醛、乙二醇、醋醛、苛性苏打、氧乙烯等）以及腐蚀性 较强的酸类物质（如淡硝酸、稀硫酸等） 铝制罐体 铝制罐体多用于装运甲醇、乙醇、航空燃料、浓硝酸、冰醋酸、醛、苯、无水酒精、 有
25、机溶剂、过酸化氢等石油化工产品以及仪器类物料。 聚四氟乙烯罐（ PTFE） 聚四氟乙烯罐适用于装运硝酸、浓硫酸、盐酸、王水、烧碱、酮、醇、醚等有机溶 剂（使用温度-100250C） 聚氯乙烯罐体（ PVC） 聚氯乙烯罐适用于装运酸、碱及有机溶剂等（对浓硝酸、发烟硫酸、芳香烃类、酮 类耐蚀性欠佳）（使用温度-10C65C） 聚乙烯罐体（ PE） 聚乙烯罐适用于装运除硝酸外的各种酸、碱、盐溶液（使用温度80C以下） 玻璃钢罐（ FRP） 玻璃钢罐在60C以下有良好的耐酸、耐碱性能。酚醛玻璃钢罐耐酸性好，而呋喃玻 璃钢罐具有较好的耐酸、耐碱、耐高温等性能。总之，玻璃钢罐适用于装运盐酸、废 酸、次氯酸
26、钠、硫铵、氢铵等化工物料 衬里钢罐 低合金钢板有较高的强度及韧性，适用于装运液化石油气（LPG）、液化天然气 A、塑料衬里碳钢罐按塑料的有关性能进行应用。 B、 橡胶衬里碳钢罐：其耐蚀性随橡胶的种类而异。硫化天然橡胶耐大多数无机酸、 有 机酸、碱类、盐类、盐酸、醇类等介质的腐蚀。但对强氧化剂（硝酸、浓硫酸、铬 酸、过氧化氢等）及某些溶剂（苯、二硫化碳、四氯化碳等）的耐蚀性差。 合成橡胶中的J睛橡胶耐油性、耐酸性、耐碱性均较好；氯橡胶的综合耐蚀性好； 聚醚橡胶对水、油、氨、碱等介质均稳定 2罐体容积计算 圆形罐体有效总容积计算 d2 L1 L23 V 总（L 二一）Vo（m3） 4 3 式中：L
27、圆柱体长度（m） d 圆柱体内径（m） Li、L2封头长度（m） 椭圆形罐体有效总容积计算 abLi L23、 V总（L -） Vo（m ） 43 式中：L椭圆体长度（m） a 椭圆长轴（m） b椭圆短轴（m） Li、L2封头长度（m） 梯形罐体有效总容积计算 Lu V 总 S(L 七丄2) Vo(m3) 式中：S梯形罐体横截面积（m-）,其它尺寸含义与上相同 注：1、罐体的有效总容积还应除掉罐体内部附加装置所占的容积（Vo） 2、罐体的有效总容积大小应符合第一章条要求 罐体额定容积计算 V 最大设计装载质量（千克） 额 物料密度（千克/立方米） 罐体膨胀容积计算 /=V总一V额 罐体膨胀空间
28、计算 膨胀容间 ioo% （般为5%和用户要求） V额 3罐体强度计算（薄壳理论） 圆筒形罐体的薄壳应力计算 i 雄沐计算简国 A、在横截面I - I内应力 B、在纵截面U - U内应力 P Rit p Ri Si C、在球面封头内: p R2 3 2S2 A、小圆弧区A点和C点应力 式中：p 罐体内压（Mpa）; Ri、R2 圆筒、封头内壁半径（m） Si、S2 圆筒、封头壁厚（m）; 焊缝系数，取 = t 材料许用应力（Mpa） 椭圆形截面罐体薄壳应力计算 P at A Sr 自如2 rcos2 ) B、大圆弧区B点和C点应力 p bt B Sr C 冷2 2) 式中：R . a2 b2
29、a2 b2 (a b)/2b(mm) r a2 b2 . a2 b2 (a b) /2a(mm) arctg(-), a、b椭圆长、短轴半径(mm) a Sr 小圆弧壁厚(mm), Sr 大圆弧壁厚(mm) 梯形截面罐体薄壳应力（仅供参考）计算 A、小圆弧A点应力和B点应力 p a2t A S B、大圆弧C点与D点应力 P h2 S 液体罐体壁厚计算（仅供参考） 3.4.1圆筒形罐体壁厚计算 从圆筒薄壳应力分析2 1，则壁厚取2式计算 3 （P1 P2）Ri C （式中C为壁厚附加量） 式中：p2罐体自重、装载物液自重和动载荷引起的压力 （Gi G2 g30.05LG3） g/s纵截面积 P2
30、6（MPa） 10 式中：Gi罐体自重；G2装载质量；G3每个隔舱的液重（kg） g =，S纵截面积罐体纵载面积（m2）, L罐长（m） C = C1+C2+C3 式中：C1钢板负偏差，取 C1=， C2腐蚀裕量，普通碳钢取 C2=1mm，对于不锈钢取C2=0， C3加工减薄量，冷卷时取 C3=0， p1为罐内设计压力（Mpa）, 般取2X36=72kPa t t （ s 材料屈服极限，ns安全系数，一般取ns=） 焊缝系数，一般取忻 3.4.2椭圆形罐体壁厚计算 从薄壳应力分析 A的应力大于B与C点的应力，则壁厚取式 A计算。 Sr （p1 tp2） a C （式中a 椭圆长轴半径） 3.4
31、.3梯形罐体壁厚计算 从薄壳应力分析 B点应力大于A、C、D点应力，则壁厚取式 B计算。 S （p1 p2） a1 C （式中a1 罐体下部横截面宽度之半） 液化气罐体壁厚计算（圆形罐） 3.5.1圆筒体壁厚计算 3C （式中p设计压力Mpa, Di内径mm） 2 P 3.5.2椭圆封头壁厚计算 S2t呷P DiC （式中Mt - 2 （B）2形状系数） 20.5 p62hi Mt值表 Di/2hi Mt Di/2hi Mt 3.5.3碟形封头壁厚计算 Md P R 2 t 0.5p C式中Md 形状系数 碟形封头形状系数Md值 Ri/ri Md Ri/ri Md DfS 平盖封头1 s s
32、平盖封头2 f 0. 7s 3.5.4圆形平盖封头厚度 Sp s 式中：k平盖系数，平盖封头1取k 0.44- （S圆筒计算厚度，St圆筒有效厚度） 平盖封头2取k=，平盖封头3取k= 3.5.5非圆形平盖封头壁厚计算 Sp 式中：k=, Z （形状系数）=b x, a 且Z , a 平盖长轴长度, b平盖短轴长度（mm） 平生對头? 液罐车罐体阻浪板壁厚计算 3(3 224 )(1) g kdr 4EV2 式中：r 圆板半径, 泊松比，V液体相对罐体运动速度, 液体密度，I 隔板间距，g 重力加速度, 时的螺栓设计载荷N LD螺栓中心至垫片压紧力 作用中心线的径向距离mm L圆形平盖螺栓中心
33、连线周长mm kd 动载荷系数（取kd=3）, E阻浪板材料弹性模具 法兰式平盖壁厚计算 3.7.1螺栓连接圆形平盖 I16W LDp Sp b （0.3ZD2） p P L b 式中：W操作状态时或预紧状态 液管路管壁厚度计算与直径计算 pd Sg t （式中Pg设计压力Mpa，t许用应力Mpa，d 管内径 mm） 2 d 2 Q （式中Q 管路流量，V燃油流速，经济流速为1m/s，最大流速 .V 不应超过4m/s） 第六章 附件资料 1 程序设计语言编制油罐容积表计算程序（专用汽车1999 第三期第 33 页） 2 自卸车前推式举升机构干涉问题的分析（专用汽车1999 第三期第 3 页）
34、3 散装水泥车罐体有限元分析（专用汽车 1999 第三期第 7 页） 4 自卸车液压举升机构的受力分析与计算分析（专用汽车1999 第三期第 15 页） 5 任意锥筒展开尺寸的计算（专用汽车 1999 第三期第 26 页） 6 重型液罐车罐体防冲击板（阻浪板）的设计（专用汽车2000 第二期第 15 页） 7 重型自卸车车架的计算机辅助设计（专用汽车 2001 第三期第 5 页） 8 自卸汽车 CAD 系统的研究与开发（专用汽车 2001 第三期第 39 页） 9 重型自卸车举升机构的计算机辅助设计（专用汽车2001 第四期第 3 页） 10 下装式油罐车结构及安全设计（专用汽车 2001 第四期第 5 页） 11 散装水泥车（半挂）罐体折线型流化床与罐体的研究（专用汽车 2001 第一期第 3 页） 12 液罐车液面偏离角的分析（专用汽车 20
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