《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)
《建筑施工安全检查标准》(JGJ59-99)
《建筑施工高处作业安全技术》（JGJ80－91）
《钢结构设计规范》(GB50017-2003)
《施工手册》 (第三版)
施工图纸
2. 工程概况
本工程为剪力墙结构，总建筑面积33085m2，混凝土墙体厚度200mm，地上分三个户型，共六个单元，首层即为标准层，层高2.8米。
此脚手架只做地上结构施工时的操作架和安全防护使用，不作为任何材料的堆放架，且不做装修使用。
3. 脚手架布置原则
以结构外边线+0.35m作为外墙脚手架内排立柱的位置。
本工程所设计的地上结构外脚手架与地下结构脚手架为两个独立的系统，地下部分脚手架升至二层，从三层开始搭设双排悬挑脚手架。
3.1 脚手架的搭设
三层至十七层搭设双排悬挑脚手架，脚手架通过三层悬挑出的?16工字钢梁；此脚手架只用作围护，不做材料堆放、不做装修。南侧阳台部位搭设悬挑单排脚手架。待地下肥槽回填完毕后，搭设双排落地脚手架。
4. 脚手架所用材料
4.1 钢管
脚手架钢管采用外径48mm，壁厚3.5mm的焊接钢管，钢管的检查必须符合下列规定：
² 新钢管：具有产品质量合格证和质量检验报告；钢管表面平直光滑，没有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；钢管外径、壁厚、端面等的偏差，符合《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》的规定：外径-0.5mm、壁厚-0.5mm、钢管两端面切斜偏差1.7mm；钢管必须涂有防锈漆。
² 旧钢管：钢管表面锈蚀深度≤0.5mm；钢管弯曲变形符合《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》表8.1.5的规定：各种杆件钢管的端部弯曲L≤1.5m，△≤5mm。
² 立杆钢管弯曲，当3m＜L≤4m，△≤12mm；当4m＜L≤6.5m，△≤20mm
² 平杆、斜杆的钢管弯曲L≤6.5m，△≤30mm。
扣件采用可锻铸铁制作的扣件，在螺栓拧紧扭力矩达65N·m时，不会发生破坏。旧扣件使用前进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换。
4.2 扣件
十字扣、一字扣、回转扣符合规范要求，与钢管管径相匹配。使用机械性能不低于KT-33-8的可锻铸铁，附件材料符合Q235钢的规定，螺纹符合《普通螺纹》的规定。
4.3 脚手板
木脚手板使用厚度50mm标准的杉木或松木板，板宽200-300mm，两端使用10-14号镀锌钢丝捆紧。禁止使用有扭纹、破裂的木板。
4.4 安全网
必须是经国家指定监督检验部门监定许可生产的厂家产品。
安全网：水平网为大眼锦纶网。
立网：为密目网。
5. 脚手架设计
5.1 悬挑脚手架
5.1.1双排悬挑脚手架
ü 悬挑脚手架底部选用16号工字钢作为悬挑梁，间距为1.5m，长度3.5m-4m，用Ф16的钢筋制作卡环将其预埋在楼面现浇顶板内，前一个地锚设置在距墙0.5m处，后一个设置在距墙2m处。挑梁与钢丝绳（采用6*19、φ15.5）组成承力架。然后在承力架上向上搭设双排单立杆脚手架。以上各层设置悬挑杆，在窗口位置设置拉结与结构拉结牢固,每隔三层设置钢丝绳卸荷，拉结点设在大模板最上一排的螺栓孔上。
ü 其他楼层板在设计位置预埋地锚，固定悬挑杆的地锚为Φ12圆钢，用扣件加横杆固定。
ü 在四周转角处及其他薄弱环节处，设置Φ48×3.5钢管斜撑杆。同时要求脚手架与主体结构刚性拉接，必须每层设置，各转角处两边设置，距离不大于1ｍ，水平间距约 6ｍ左右。
ü 东西山墙上预留φ70套管，用于脚手架与山墙拉结。
5.1.2南侧防护脚手架
ü 水平挑杆的锚固为在顶板上预留的φ12地锚和支顶板时碗扣架子。选用4m挑杆，悬挑出部分长度控制在0.35m。
ü 在下层设置斜向支撑用来卸荷。
ü 设置一道大横杆与挑杆固定，将立杆固定于大横杆上。
ü 在每层门洞口处，与主体结构作拉接。
5.2 双排落地式脚手架
待基础肥槽回填完成后，对悬挑脚手架进行改造，底部补杆落地，搭设双排落地脚手架。
ü 落地脚手架搭设高度为50m，首层至10层采用双立杆，10层以上为单立杆。
ü 将立杆固定在大横杆上，大横杆固定在立杆上，小横杆固定在大横杆上。将脚手板固定在小横杆上,作业面必须满铺木脚手板。脚手板对接处必须设双排小横杆,两小横杆间距不得大于300mm。
ü 脚手架立于地面上，每根立杆下设置油托均顶撑在垫木上。
ü 脚手架底层必须设置纵横向扫地杆，纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座下皮不大于200mm的立杆上，横向扫地杆应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立柱上。
ü 在操作层的脚手架外侧立杆上支设1.2m护身栏杆和180mm挡脚板。
ü 在脚手板下层兜设水平安全网(采用承重安全网),每层设置一道,网眼不大于10cm安全网内外边固定牢固。在操作面外立杆的内侧满挂密目网，且下口封严，必须使用网绳绑扎不得用火烧丝铁丝代替。
ü 钢管每层与窗口拉结牢固。
ü 脚手架外侧设连续剪刀撑,采用φ48钢管按50°角度4跨立杆设置。
ü 在建筑的2单元和6单元南侧阳台处设置两个出入口并设置护头棚，宽度为3m，长度为4m，两侧用密目网封严。
5.3 悬挑吊料平台
吊料平台制作所用材料为：[16槽钢、吊环、50厚脚手板等，详图如下：
操作平台制作及安全要求：
ü [16槽钢、吊环及脚手管相连接的部位均为焊接，前一个地锚预埋于阳台梁处，后一个地锚预埋于距阳台板边缘2000mm处；
ü 卸料平台的斜拉钢丝绳穿过门口上大螺栓孔用钢丝绳卡扣将钢丝绳别于φ32的钢筋上固定。
ü 槽钢悬挑梁在预埋地锚处穿一圆孔穿300长φ20圆钢防止卸料平台后滑；
ü 吊料平台的上部位结点位于建筑物的外墙外侧上，不得设置在脚手架等施工设备上；
ü 斜拉采用钢丝绳，构造上两边各设置前后两道，卸料平台安装时，钢丝绳采用专用的挂钩挂牢；
ü 吊料平台左右两侧装置脚手管固定的防护栏，脚手管底部与型钢焊牢；
ü 栏杆刷红白油漆，挂密目网在立杆内侧。
ü 吊料平台吊装，需要横梁支撑点电焊固定，接好钢丝绳，经过检验才能松卸起重吊钩；
ü 钢丝绳直径Φ24，与水平钢梁的夹角最好在45-60度，本工程中夹角为45－51度；
ü 吊料平台使用时，有专人负责检查，发现钢丝绳有锈蚀损坏应及时调换，焊缝脱焊应及时修复；
ü 操作平台上显著标明容许荷载，人员和物料总重量严禁超过
设计容许荷载，配专人监督。
6. 构造要求
6.1 立杆
² 每根立杆底部设置垫板，垫板宽度≥200m。
² 立杆与大横杆必须用直角扣件扣紧（大横杆对立杆起约束作用，对确保立杆承载能力的关系很大），不得隔步设置或遗漏。
² 对接、搭接符合下列规定：
ü 立杆上的对接扣件交错布置：两根相邻立杆的接头不设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不小于500mm；各接头中心至主节点的距离不大于步距的1/3。
ü 立杆除顶层顶部外，不得搭接，必须对接。若采用搭接，搭接长度不小于1m，采用不少于3个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不小于100mm。
6.2 大横杆
² 上下横杆的接长位置错开布置在不同的立杆纵距中，与相邻立杆的距离不大于纵距的三分之一。
² 同一排大横杆的水平偏差不大于该片脚手架总长度的1/250，且不大
于50mm。
² 相邻步架的大横杆错开布置在立杆的里侧和外侧，以减少立杆偏心受力情况。
6.3 小横杆
贴近立杆布置（设于双立杆之间），搭于大横杆之上并用直角扣件扣紧。在相邻立杆之间
根据需要加设1根或2根。在任何情况下，均不得拆除作为基本构架结构杆件的小横杆。
6.4 连墙杆
² 连墙杆垂直向层层设置，每个窗口均设置拉结点；
² 从底层第一步纵水平杆处开始设置。
6.5 剪刀撑与横向斜撑
² 每道剪刀撑跨越立杆的根数为4跨，斜撑与地面的倾角为50°，局部有调整的部位不小于6m，倾角在45°~ 60°之间。
² 脚手架外侧立面的两端各设置一道剪刀撑，并由底至顶连续设置。
² 剪刀撑斜杆的接长采用搭接。
² 剪刀撑斜杆用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不大于150mm。
² 横向斜撑在同一节间，由底至顶层呈之字型连续布置。
² 剪刀撑：剪刀撑应沿架高连续布置，剪刀撑的斜杆除两端用旋转扣件与脚手架的立杆或大横杆扣紧外，在其中间应增加2-4个扣结点。
6.6 门洞构造
整个外脚手架在2号楼南侧2单元、4单元各开设通道门洞，开洞尺寸为3000×4000。根据开洞宽度，在洞口上挑空一根立杆，相应在洞口两端增加斜杆加强，如图5所示。洞边立柱承载较大，门洞边立柱采用双立杆支撑。
6.7 护头棚
入口处设安全通道并搭设护头棚，护头棚上满铺双层脚手板，并在入口处明显位置挂安全提示标识。
7. 脚手架搭设
7.1 施工准备
² 按施工方案向架设和使用人员进行技术交底。
² 按本方案第4条中脚手架所用材料的要求对钢管、扣件、脚手板等进行检查验收，不合格产品不得使用。
² 清除搭设场地杂物，平整搭设场地，并使排水畅通。
7.2 地基与基础
落地脚手架搭设的基础为肥槽，肥槽部位在未回填土之前外墙脚手架采用悬挑双排脚手架，阳台处选用悬挑单排防护脚手架。
7.3 搭设
² 落地脚手架配合施工进度搭设，一次搭设高度不超过相邻墙件以上二步。
² 悬挑脚手架以两层为一个体系向上搭接，当能满足两层悬挑架施工的配合完成以后，再向上搭设一层脚手架作为两套悬挑架之间的连接层，当中间连接层配合施工完成以后，从中间层往上的即为另一独立的体系，此处注意标高，下层和上层分开，以便下层拆除。
² 每搭完一步脚手架后，按本规范的规定校正步距、纵距、横距及立杆的垂直度。
² 杆件在结扎处的端头伸出长度应不小于0.1m。
² 立杆下铺跳板采用长度不少于2跨，厚度为50mm的垫木，准确的放在定位线上。
² 立杆搭设符合下列规定：
ü 严禁将外径48mm与51mm的钢管混合使用；
ü 相邻立杆的对接扣件不得在同一高度内，错开距离符合要求；
ü 开始搭设立杆时，每隔6跨设置一根抛撑，至连墙件安装稳定后，方可根据情况拆除。
ü 当搭至有连墙件的构造点时，在搭设完该处的立杆、纵向水平杆、横向水平杆后，立即设置连墙件。
² 剪刀撑、横向斜撑搭设随立杆、纵向和横向水平杆等同步搭设，各底层斜杆下端均必须支撑在垫块或垫板上。
² 当脚手架施工操作层高出连墙件二步时，采取临时稳定措施，直至上一层连墙件搭设完后方可根据情况拆除。
² 靠近立杆的小横杆可紧固于立杆上，双排脚手架小横杆靠墙的一端应离开墙面5-15cm。剪刀撑的搭设是一根内斜杆扣在立杆上，另一根斜杆扣在小横杆的伸出部分上，这样可以避免两根斜杆相交时把钢管别弯，斜杆两扣件与立杆节点(即立杆与横杆的交点)的距离不大于20cm。脚手架各杆件伸出的端头，均大于10cm以防止杆件滑脱。
² 扣件安装符合下列规定：
ü 扣件规格必须与钢管外径相同；
ü 拧紧程度：装螺栓时应注意将根部放正和保证适当的拧紧程度，这对于脚手架的承载能力、稳定和安全影响很大。螺栓拧得不紧固然不好，但拧得过紧会使扣件和螺栓断裂，所以螺栓的拧紧必须适度。要求扭力矩控制在39—49N.M，最大不得超过59N.M。为了控制拧紧程度，操作人员可根据所用扳手的长度用测力计校核自己的手劲，反复练习，以求达到不用测力计也能准确地掌握扭力矩的大小。
ü 在主节点处固定横向水平杆、纵向水平杆、剪刀撑、横向斜撑等用的直角扣件、旋转扣件的中心点的相互距离不大于150mm；
ü 对接扣件开口朝上或朝内；用于连接大横杆的对接扣件，开口应朝架子内侧，螺栓向上，避免开口向上，以防雨水进入锈蚀扣件；
ü 各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不小于100mm。
² 斜拉钢丝绳的设置要求：
ü 为减少斜拉引起的水平力，避免立杆与小横杆连接扣件发生滑移而引起立杆向里弯曲变形，应使斜拉钢丝绳与水平短横杆的交角α尽量大。
ü 斜拉钢丝绳用手拉葫芦（倒链）或花篮螺栓拉紧，做到所有钢丝绳拉紧程度基本相同，避免钢丝绳受力不均匀。
ü 吊点必须在悬挑梁与外立杆、大横杆的交点处，钢丝绳必须由大横杆底部兜紧。
ü 吊点处设双根小横杆，一根与立杆卡牢，一根与大横杆卡牢，两根小横杆端头与建筑物顶紧，或用螺栓固定在墙面预埋铁件上，承受斜拉引起的水平力。
ü 可在吊点下方附加斜撑杆，与钢丝绳共同受力。
7.3.1 作业层、斜道的栏杆和挡脚板的搭设符合下列规定
ü 栏杆和挡脚板均搭设在外立杆的内侧；
ü 上栏杆上皮高度为1.5m。
ü 挡脚板高度为180mm。
ü 中栏杆居中设置。
7.3.2 脚手板的铺设符合下列规定
ü 脚手板铺满、铺稳，离开墙面120~150mm；
ü 脚手板探头用直径3.2mm的镀锌钢丝固定在支撑杆件上；
ü 在拐角、斜道平台处的脚手板，与横向水平杆可靠连接，防止滑动；
ü 自顶层作业层的脚手板往下计，每隔12m满铺一层脚手板。
7.3.3 安全网的构造与技术要求
ü 安全网绳由锦纶、维纶、涤纶、尼龙等材料制成，氯纶、丙纶只能用于立网，不得用于平网。
ü 平网的宽度不小于3m，立网的高度不小于1.2m，每张网的重量不超过15kg。
ü 菱形网目其对角线与对应网边平行，方形网的对角线或边应与对应的网边平行，网目边长不得大于100mm。
ü 边绳与网体按甲寝兵閟在，其直径至少为网绳直径的三们，但不小于7mm。平网边绳断裂强力不低于7500N，立网边绳断裂强力不低于3000N。系绳的直径与断裂强力与边绳相同。 严禁立网代替平网作水平网使用。
ü 绳的直径和断裂强力根据安全网的、结构形式、网口大小等因素合理选用，断裂强力一般宜为1500N~2000N，必须用网绳作试验绳，每张网上的试验绳不少于8根。
ü 筋绳分布必须合理，相邻两根筋绳的最小距离不小于30cm。每根筋绳的断裂强力不大于3000N。安全网上的所有绳结或节点必须固定。
ü 平网的拉结点利用挑架预埋钢筋和预埋连墙杆连接，详见平网布置图。
ü 安全网的使用规则和塔设方法
A、安装平网应外高里低，以15度为宜，网不宜绑紧。
B、要保证安全网受力均匀，必须经常清理网上落物，网内不得有积物。
C、安全网安装后，必须经专人检查验收合格签字后才能使用。
D、ф48钢管斜撑按@3000布置。
ü 安全网的贮运中，必须通风、遮光、隔热，同时要避免化学品的侵袭。搬运时禁止使用钩子。
8. 脚手架的拆除
8.1 拆除前准备工作
² 脚手架经单位工程负责人检查验证并确认不再需要时，方可拆除。
² 拆除前，工长要向拆除施工人员进行书面安全技术交底。班组要学习安全技术操作规程。
² 拆除脚手架时，地面设围栏和警戒标志，并派专人看守。严禁一切非操作人员入内。
² 全面检查脚手架的扣件连接，连墙杆支撑是否牢固、安全。
² 清除脚手架上材料、工具、杂物及地面障碍物。
8.2 拆除的施工要求
² 拆除时，先搭的后拆，后搭的先拆。脚手架的拆除应从一端走向另一端、自上面下逐层进行；同一层的构配件和加固件应按先上后下，先外后里的顺序进行，最后拆除连墙件；一般拆除顺序为：
栏杆→脚手板→剪刀撑→小横杆→大横杆→立杆→斜挑杆→水平横杆→水平挑杆
² 所有连墙杆随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙杆和卸荷杆件整层或数层拆除后再拆脚手架。分段拆除高低差不大于2步，如高差大于2步时增设连墙杆加固。
² 当脚手架拆至下部最后一根长钢管的高度时，应先在适当位置搭临时抛撑加固，后拆连墙杆件和卸荷杆件。
² 工人必须站在临时设置的脚手板上进行拆卸作业，并按规定使用安全防护用品；拆除架子时，地面要有专人指挥，上下呼应，动作协调，当松开与别人有关的接结点时应先告知对方，以防坠落。拆除工作中，严禁使用榔头等硬物击打、撬挖，拆下的连接棒应放入袋内，锁臂应先传递至地面并放室内堆存。
² 拆卸连接部件时，应先将锁座上的锁板与卡钩上的锁片旋转至开启位置，然后开始拆除，不得硬拉，严禁敲击。
² 随拆随运随清，禁止往下乱扔脚手架料具。材料及工具要用滑轮和绳索运送。
9. 安全管理措施
9.1 脚手架的安全设施
² 使用时严格控制使用荷载，应小于3KN/m2，同一段施工小于二步。
² 作业人员应严格遵守高空作业操作规程，所用的材料堆放平衡，工具放入工具袋内，上下传递物料严禁抛掷。
² 在施工中应合理安排施工程序，不要图快或颠倒操作程序。
² 作业人员无牢靠立足点时，应系好安全带，搭设作业平台。
² 作业人员不得在没有安全防护设施、非固定的构件上行走，严禁在连接体或支撑件上上下攀登。
² 正确使用梯子，梯子不得缺档，不得垫高使用，梯底必须有防滑措施，直立梯子工作以75°为宜，禁止二人同时在一个梯子作业，人字梯二片应用绳拉牢。
² 凡患高血压、心脏病、贫血证及其他不适于高处作业的人员，不得从事登高搭、拆，酒后人员禁止登高作业。
9.1.1 安全网
² 垂直设置
随着工程施工进度，外脚手架外侧满挂安全密目网，安全网封严，与外脚手架固定牢靠。
² 水平设置
根据水平安全网的构造及搭设要求搭设水平设置的安全网。
² 首层网支搭
首层水平网是防止人、物坠落的主要安全网，支搭必须紧固、可靠。在首层沿建筑物外侧设架手架，将立杆埋入土中500mm，支搭网宽度为6m。满足以下要求
ü 紧固可靠，受力后不变形；
ü 网底和网周围空间不准有脚手杆，以免入坠落时碰上钢管；
ü 水平网下面不准堆放材料，保持足够的空间。
² 随层网支搭
在作业层下一步架上搭设一道水平网，以防止作业层人员坠落，随层网将随作业层上升面上升。
9.1.2 脚手架的防电避雷措施
ü 采用避雷针与大横杆连通、接地线与整栋建筑物楼层内避雷系统连成一体的措施。
ü 共设置4根避雷针，避雷针采用Φ12镀锌钢筋制作，高度不小于1m，设置在脚手架四周立杆上，并将所有最上层大横杆全部连通，形成避雷网络。
ü 接地线采用40×4的镀锌扁钢，将立杆与整栋建筑物楼层内避雷系统连成一体。接地线的连接应保证接触牢靠，与立杆连接时应用2道螺栓卡箍连接，螺丝加弹簧垫圈一方松动并保证接触面不小于10mm2，并将表面油漆及氧化层清除，露出金属光泽并涂以中性凡士林。
ü 接地线与建筑物楼层内避雷系统的设置按脚手架的长度不超过50m设置一个，位置不得选在人们经常走到的地方以避免跨步电压的危害，防止接地线遭机械伤害。两者的连接采用焊接，焊接长度应大于2倍的扁钢宽度。焊完后再用接地电阻测试仪测定电阻，要求冲击电阻不大于10欧姆。同时应注意检查与其它金属物或埋地电缆之间的安全距离（一般不小于3m）以免发生击穿事故。
9.2 安全管理制度
² 施工证件
所有架子工必须具备《北京市特种作业操作证》或《北京市特种作业临时操作证》、《北京市安全资格上岗证》(接受相应三级安全教育)等准许施工证件。
² 施工手续
施工前必须进行安全技术交底，架子的搭设必须由架子工来完成。架子工应经过三级安全教育，且须持证上岗。
² 安全注意事项
ü 施工时必须戴好安全帽，正确使用并系好安全带，穿具有安全性的防滑胶底鞋。外架下部应划警戒区并设围栏。
ü 脚手架必须随着楼层的施工要求搭设，搭设时避开立体交叉作业，并严格按施工方案及相应安全规范进行施工，控制好立杆的垂直度，横杆水平以确保节点符合要求。
ü 在架子的搭设过程中，一定要按照操作规程施工，严禁非法操作。
ü 架子搭设质量和安全的验收，应按照企业规定的建筑外架验收标准和程序进行。
ü 脚手架必须经过安全员验收合格后方可使用，作业人员必须认真戴好安全帽、系好安全带。
ü 操作架上严禁堆放不必要的施工材料，只为施工人员支拆模板用。
ü 严格避免以下违章作业：
(1)利用脚手架吊运重物；
(2)作业人员攀登架子上下
(3)在架子上拉结、支撑模板等；
(4)任意拆除脚手架部件和连墙杆；
(5)起吊构件和器材时碰撞和扯动脚手架。
ü 架子拆除时，应由架子工负责拆除工作，非专业人员不得随意拆卸。
ü 六级以上大风、大雾、大雨天气下停止在脚手架上作业，雨雪后上架操作要有防滑措施。
ü 高处作业中所用的物料，均应堆放平稳，不妨碍通行和装卸。工具应随手放入工具袋，作业中的走道、通道板和登高用具，应随时清扫干净。
ü 收工前应清理架面，将材料堆放整齐，垃圾清扫运走，必须将多余材料、物品移至室内。在任何情况下，严禁自架上向架下抛掷材料、物品和倾倒垃圾。
ü 施工过程中，应随时观察地基及脚手架的变化情况，大风雪后对高处作业安全设施逐一加以检查，发现有松动、变形、损坏或脱落等现象，要观察有无变化，发现问题及时处理。
ü 在脚手架进行电气焊作业时，必须有防火措施和专人看守。
ü 架子四角应设避雷装置，防止脚手架受雷击损坏。
ü 架子拆除时，应由架子工负责拆除工作，非专业人员不得随意拆除，在脚手架拆卸后，紧贴柱子的外皮做安装防护栏杆，栏杆高1.5m，上、下两道横杆，立杆间距2.1m，安装安全绿网以做防护。
ü 其它未述要求按照有关架子安全技术要求和规范进行施工。
10. 脚手架的检查与验收
10.1 构配件检查与验收
² 新钢管的检查符合下列规定：
ü 有产品质量合格证
ü 有质量检验报告，钢管材质检验方法符合现行国家标准。
ü 钢管表面平直光滑，没有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道。
ü 钢管外径、壁厚、端面等的偏差，分别符合规范要求。
² 旧钢管的检查符合下列规定：
ü 表面锈蚀深度符合规范要求，检查时，在锈蚀严重的钢管中抽取三根，在每根锈蚀严重的部位横向截断取样检查，当锈蚀深度超过规定值时不得使用。
ü 钢管弯曲变形符合规范要求。
² 扣件的验收：
ü 新扣件应有生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证。当对扣件质量有怀疑时，按现行国家标准<<钢管脚手架扣件的规定抽样检测>>
ü 旧扣件使用前进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换。
ü 新、旧扣件进行防锈处理。
ü 脚手板符合规范要求。
10.2 脚手架检查与验收
² 在脚手架基础、分段措施完成之后，必须由安全部、技术部、区域、搭设班组等按照分段、分层进行检查、验收，并填写验收单、合格后方可进行使用。高度在20m及20m以下的脚手架，应由单位工程负责人组织技术安全人员进行检查验收。高度大于20m的用双手架，应由上一级技术负责人随工程进行分阶段组织单位工程负责人及有关技术人员进行检查验收。
² 脚手架及其地基基础应在下列阶段进行检查与验收：
ü 基础完工后及脚手架搭设前；
ü 作业层上施加荷载前；
ü 每搭设完10~13m高度后；
ü 达到设计高度后；
ü 遇有六级大风与大雨后；寒冷地区开冻后；
ü 停用超过一个月。
² 进行脚手架检查、验收时根据下列技术文件：
ü 根据本规范要求所形成的施工组织文件；
ü 脚手架构配件的出厂合格证或质量分类合格标志；
ü 脚手架工程的施工记录及质量检查记录；
ü 脚手架搭设过程中出现的重要问题及处理记录
ü 脚手架工程的施工验收报告；
ü 技术交底文件。
² 脚手架工程的验收，除查验有关文件外，还应进行现场检查，检查应着重以下各项，并记入施工验收报告。
ü 构配件和加固件是否齐全，质量是否合格，连接和挂扣是否紧固可靠。
ü 安全网的张挂及扶手的设置是否齐全。
ü 地基是否积水，底座是否松动，立杆是否悬空。
ü 连墙件的数量、位置和设置是否符合要求
ü 垂直度及水平度是否合格。
ü 安全防护措施是否符合要求。
ü 是否超载。
² 脚手架搭设的技术要求、允许偏差与检验方法符合下表的要求：
脚手架搭设的技术要求、允许偏差与检验方法
项次项目技术要求允许偏差Δ(mm)示意图检查方法与工具1地基基础表面坚实平整----观察排水不积水垫板不晃动底座不滑动不沉降-102立杆垂直度最后验收垂直度20~80m-----±100用经纬仪或吊线和卷尺下列脚手架允许水平偏差(mm)搭设中检查偏差的高度(m)总高度50m40m20mH=2H=10H=20H=30H=40H=50±7±20±40±60±80±100±7±25±50±75±100±7±50±100中间档次用插入法3间距步距纵距横距----±20±50±20------钢板尺4纵向水平杆高差一根杆的两端-----±20水平仪或水平尺同一跨内两根纵向水平杆高差-----±105双排脚手架横向水平杆外伸长度偏差外伸500mm-50-----钢板尺6扣件安装主节点处各扣件中心点相互距离a≤150mm----钢板尺同步立杆上两个相隔对接扣件的高差a≥500mm----钢卷尺立杆上的对接扣件至主节点的距离a≤h/3纵向水平杆上的对接扣件至主节点的距离a≤la/3----钢卷尺扣件螺栓拧紧扭力矩40~65N.m----------扭力扳手7剪刀撑斜杆与地面的仰角45°~60°----------角尺8脚手板外伸长度对接a=130~150mml≤300mm-----卷尺搭 接a≥100mml≥200mm-----卷尺
项次
项目
技术要求
允许偏差Δ(mm)
示意图
检查方法与工具
地基
基础
表面
坚实平整
----
观察
排水
不积水
垫板
不晃动
底座
不滑动
不沉降
-10
立杆垂直度
最后验收垂直度20~80m
-----
±100
用经纬仪或吊线和卷尺
下列脚手架允许水平偏差(mm)
搭设中检查偏差的高度(m)
总高度
50m
40m
20m
H=2
H=10
H=20
H=30
H=40
H=50
±7
±20
±40
±60
±80
±100
±7
±25
±50
±75
±100
±7
±50
±100
中间档次用插入法
间距
步距
纵距
横距
----
±20
±50
±20
------
钢板尺
纵向水平杆高差
一根杆的两端
-----
±20
水平仪或水平尺
同一跨内两根纵向水平杆高差
-----
±10
双排脚手架横向水平杆外伸长度偏差
外伸500mm
-50
-----
钢板尺
扣件安装
主节点处各扣件中心点相互距离
a≤150mm
----
钢板尺
同步立杆上两个相隔对接扣件的高差
a≥500mm
----
钢卷尺
立杆上的对接扣件至主节点的距离
a≤h/3
纵向水平杆上的对接扣件至主节点的距离
a≤la/3
----
钢卷尺
扣件螺栓拧紧扭力矩
40~65N.m
-----
-----
扭力扳手
剪刀撑斜杆与地面的仰角
45°~60°
-----
-----
角尺
脚手板外伸长度
对接
a=130~150mm
l≤300mm
-----
卷尺
搭 接
a≥100mm
l≥200mm
-----
卷尺
10.3 脚手架的维护与管理
² 使用完毕的脚手架（包括构配件）应及时回收入库、分类存放。露天堆放时，场地应平整，排水良好，下设到垫，并用苫布遮盖。配件、零件应存放在室内。
² 凡弯曲、变形的杆件应先调直，损坏的构配件应先修复，方能入库存放，否则应更换。
² 要定期对脚手架的构配件进行除锈、防锈处理，凡湿度较大的地区（大于75%）每年应涂刷防锈漆一交，一般应两年涂刷一次。扣件要涂油。螺栓宜镀锌防锈，凡没有条件镀锌时，应在每次使用后用煤油洗涤，再涂上机油防锈。
² 工具式脚手架或成榀的脚手架（如外挂脚手架）在拆除后需要及时进行维修保护，并配套存放。
² 脚手架使用的扣件、螺母、垫 板、插销等小配件极易丢失，在支搭时应将多余件及时回收存放，在拆除时亦应及时，不得乱扔乱放。
² 建立健全脚手架工具材料的领发、回收、检查、维修制度，按照谁使用、谁维修、谁管理的原则，实行限额领用或租赁方法，以减少丢失和损耗。
10.4 安全网的检查与验收
² 新网必须有产品质量检验合格证，旧网必须有允许使用的证明或合格的检验记录。
² 安装时，在每个系结点上，边绳应与支撑物靠紧，并用一根独立的系绳连接，系结点沿网边均匀分布，其距离不大于75cm。系结点符合打结方便、连接牢固且容易解开，受力后又不会散脱的原则，有筋绳的网在安装时，必须把筋绳连接在支撑架上。
² 多张网连接使用时，相邻部分靠紧或重叠，连接绳材料与网相同，强力不低于其网绳强力。
11. 脚手架设计验算
11.1 双排脚手架设计验算
计算的脚手架为双排脚手架，搭设至十七层，建筑标高为49.90米，计算高度按50.000米计算，首层至10层立杆采用双立杆，10层以上采用单立杆。
搭设尺寸为：立杆的纵距1.50米，立杆的横距1.05米，立杆的步距1.40米。
采用的钢管类型为 48×3.5，连墙件采用2步2跨，竖向间距按2.8 0米考虑，水平间距3.00米。
施工均布荷载为3.0kN/m2，同时施工两层，脚手板共铺设四层。
11．1．1计算依据
11．1．1．1钢管截面特征：（钢号：Q235，b类）规格Φ（mm）48×3.5惯性矩I（mm4）12.19×104单位重量q0（kN/m）0.0384抵抗矩W（mm3）5.08×103截面积A（mm2）489回转半径i（mm）15.8抗弯、抗压容许应力[σ]N/mm2205
规格Φ（mm）
48×3.5
惯性矩I（mm4）
12.19×104
单位重量q0（kN/m）
0.0384
抵抗矩W（mm3）
5.08×103
截面积A（mm2）
489
回转半径i（mm）
15.8
抗弯、抗压容许应力[σ]N/mm2
205
11．1．1．2脚手架特性参数立杆纵距La（m）1.5脚手板重量q1（kN/m2）0.35立杆横距Lb（m）0.9连墙件纵距lW（m）2.8大横杆步距h（m）1.4连墙件横距hw（m）3施工荷载q（kN/m2）3同时作业层数n12内立杆距结构外皮宽度b1（m）0.35作业面铺脚手板宽度b2（m）1.05+0.35=1.4
立杆纵距La（m）
1.5
脚手板重量q1（kN/m2）
0.35
立杆横距Lb（m）
0.9
连墙件纵距lW（m）
2.8
大横杆步距h（m）
1.4
连墙件横距hw（m）
施工荷载q（kN/m2）
同时作业层数n1
内立杆距结构外皮宽度b1（m）
0.35
作业面铺脚手板宽度b2（m）
1.05+0.35=1.4
项目数值来源扣件钢管架构件自重计算基数gk1（kN/m）0.155《建筑施工手册》表5-7作业层面材料自重计算基数gk2（kN/m）0.3891《建筑施工手册》表5-14整体拉结和防护材料自重计算基数gk3（kN/m2）0.0768《建筑施工手册》表5-15作业层施工荷载计算基数qk（kN/m）1.65《建筑施工手册》表5-16风压高度变化系数µz架高19.2m处1.23《建筑结构荷载规范》（GBJ9-87）表6.2.1架高62.5m处1.79风荷载体型系数µs1.3《建筑施工手册》表5-6北京地区基本风压wo（kN/m2）0.35《建筑结构荷载规范》（GBJ9-87）立杆计算长度系数µ1.51《建筑施工手册》表5-20材料强度附加分项系数（按受弯构件考虑）rmˊ1.1705《建筑施工手册》表5-5轴心受压构件稳定系数ψ0.24《建筑施工手册》表5-22注：计算长度lo=µ×h=1.51×1.8=2718mm长细比λ=lo/i=2718/15.8=172
项目
数值
扣件钢管架构件自重
计算基数gk1（kN/m）
0.155
《建筑施工手册》表5-7
作业层面材料自重
计算基数gk2（kN/m）
0.3891
《建筑施工手册》表5-14
整体拉结和防护材料自重计算基数gk3（kN/m2）
0.0768
《建筑施工手册》表5-15
作业层施工荷载
计算基数qk（kN/m）
1.65
《建筑施工手册》表5-16
风压高度变化系数µz
架高19.2m处
1.23
《建筑结构荷载规范》（GBJ9-87）表6.2.1
架高62.5m处
1.79
风荷载体型系数µs
1.3
《建筑施工手册》表5-6
北京地区基本风压wo（kN/m2）
0.35
《建筑结构荷载规范》（GBJ9-87）
立杆计算长度系数µ
1.51
《建筑施工手册》表5-20
材料强度附加分项系数
（按受弯构件考虑）rmˊ
1.1705
《建筑施工手册》表5-5
轴心受压构件稳定系数ψ
0.24
《建筑施工手册》表5-22
注：计算长度lo=µ×h=1.51×1.8=2718mm
长细比λ=lo/i=2718/15.8=172
11．1．2验算项目和步骤
本脚手架属施工荷载由纵向水平杆传给立杆情况，传递线路如下：脚手板→小横杆→大横杆→立杆→地基。因此应对基础、连墙件、立杆、纵横向水平杆等进行验算。
11．1．2．1纵、横向水平杆承载验算横向水平杆（以长杆为对象）纵向水平杆（以三跨为对象）计算简图荷载q=0.775×(1.2×0.25+1.4×3)=3.49kN/mP=3.49×0.5×1.7=2.97kN抗弯强度Mmax=3.49×0.62/2=0.63kN·mMmax=0.213×2.97×1.55=0.98kN·mσ=0.63×106/5080=124N/mm2≤f=205N/mm2σ=0.98×106/5080=193N/mm2≤f=205N/mm2挠度W=(4×1.1×0.62-1.13+3×0.63)×109×3.49×0.6×103/(24×2.06×105×12.19×104)=3.13mm≤L/400=1700/400=4.25mmW=1.615×2.97×103×1.553×109/(100×2.06×105×12.19×104)=7.11mm≤L/150=1550/150=10mm
横向水平杆（以长杆为对象）
纵向水平杆（以三跨为对象）
计算简图
荷载
q=0.775×(1.2×0.25+1.4×3)=3.49kN/m
P=3.49×0.5×1.7=2.97kN
抗弯强度
Mmax=3.49×0.62/2=0.63kN·m
Mmax=0.213×2.97×1.55=0.98kN·m
σ=0.63×106/5080=124N/mm2≤f=205N/mm2
σ=0.98×106/5080=193N/mm2≤f=205N/mm2
挠度
W=(4×1.1×0.62-1.13+3×0.63)×109×3.49×0.6×103/(24×2.06×105×12.19×104)=3.13mm≤L/400=1700/400=4.25mm
W=1.615×2.97×103×1.553×109/(100×2.06×105×12.19×104)=7.11mm
≤L/150=1550/150=10mm
11．1．2．2立杆、连墙件和扣件、顶板和基础验算主楼单立杆部分 （架高28-50m）主楼双立杆部分 （架高0-28m）立杆稳定验算立杆计算截面以上架高H0=50-28=22m立杆计算截面以上架高H0=50m恒载标准值NGK=H0×（gk1＋gk3）＋n1Lagk2NGK=22×（0.1081＋0.0768）＋2×1.55×0.3891=6.29kNNGK=50×（0.1081＋0.0768）＋2×1.55×0.3891=12.76kN活载标准值NQK=n1×La×qk=2×1.55×1.65=5.12kNN=1.2×（6.29＋5.12）=13.69kNN=1.2×（12.76＋5.12）=21.46kN风荷载标准值WK=0.7×µz×µs×woWK=0.7×1.79×1.3×0.35=0.57kN/m2风载产生弯矩设计值MW=0.12×WK×La×h2MW=0.12×0.57×1.55×1.82=0.34kN·m稳定验算0.9×（N/ψA＋MW/W）≤f/rmˊ13.69×103/（0.24×489）＋0.34×106/5080 =183.58N/mm2≤205/（0.9×1.1705）=194.6N/mm221.46×103/（0.24×2×489）＋0.34×106/5080 =158.36N/mm2≤205/（0.9×1.1705）=194.6N/mm2连墙件稳定验算风荷载产生轴向力设计值New=1.4×WK×AwNew=1.4×0.57×3.6×8.1=23.27kN脚手架平面外变形产生的轴向力N0=5kN连墙件轴向力设计值Nl=New＋N0Nl=23.27＋5=28.27kN连墙杆的计算长度lo=1.1＋0.75=1.85m=1850mm长细比λ=lo/i=1850/15.8=117.09轴心受压构件稳定系数ψ=0.47【《建筑施工手册》表5-22】28.27×103/（0.47×2×489）=61.5N/mm2≤205/1.5607=146N/mm2扣件抗滑验算Nl≤Rc【按直角扣件计：Rc=8.0kN/个】28.27KN≤4×8.0=32kN地基承载力验算立杆底座承载力验算N≤Rb【立杆底座承载力设计值Rb=40kN】不作此项验算21.46KN≤40kN东西两侧回填土地基承载力验算N/Ad≤k×fk 【按回填土k=0.4 Ad=1.55×0.4=0.62m2 fk=10t/m2=98kN/m2】不作此项验算21.46/0.62=34.61kN/m2≤0.4×98=39.2kN/m2南北两侧顶板地基承载力验算N/Ad≤[σ] 【Ad=1.55×0.4=0.62m2 按设计提供数据[σ]=1.4×活载＋1.2×恒载=1.4×5＋1.2×6=14.2kN/m2 】不作此项验算21.46/0.62=34.61kN/m2≥14.2kN/m2
主楼单立杆部分 （架高28-50m）
主楼双立杆部分 （架高0-28m）
立杆稳定验算
立杆计算截面以上架高H0=50-28=22m
立杆计算截面以上架高H0=50m
恒载标准值NGK=H0×（gk1＋gk3）＋n1Lagk2
NGK=22×（0.1081＋0.0768）＋2×1.55×0.3891=6.29kN
NGK=50×（0.1081＋0.0768）＋2×1.55×0.3891=12.76kN
活载标准值NQK=n1×La×qk=2×1.55×1.65=5.12kN
N=1.2×（6.29＋5.12）=13.69kN
N=1.2×（12.76＋5.12）=21.46kN
风荷载标准值WK=0.7×µz×µs×wo
WK=0.7×1.79×1.3×0.35=0.57kN/m2
风载产生弯矩设计值MW=0.12×WK×La×h2
MW=0.12×0.57×1.55×1.82=0.34kN·m
稳定验算0.9×（N/ψA＋MW/W）≤f/rmˊ
13.69×103/（0.24×489）＋0.34×106/5080 =183.58N/mm2≤205/（0.9×1.1705）
=194.6N/mm2
21.46×103/（0.24×2×489）＋0.34×106/5080 =158.36N/mm2≤205/（0.9×1.1705）=194.6N/mm2
连墙件稳定验算
风荷载产生轴向力设计值New=1.4×WK×Aw
New=1.4×0.57×3.6×8.1=23.27kN
脚手架平面外变形产生的轴向力N0=5kN
连墙件轴向力设计值Nl=New＋N0
Nl=23.27＋5=28.27kN
连墙杆的计算长度lo=1.1＋0.75=1.85m=1850mm
长细比λ=lo/i=1850/15.8=117.09
轴心受压构件稳定系数ψ=0.47【《建筑施工手册》表5-22】
28.27×103/（0.47×2×489）=61.5N/mm2≤205/1.5607=146N/mm2
扣件抗滑验算Nl≤Rc【按直角扣件计：Rc=8.0kN/个】
28.27KN≤4×8.0=32kN
地基承载力验算
立杆底座承载力验算N≤Rb【立杆底座承载力设计值Rb=40kN】
不作此项验算
21.46KN≤40kN
东西两侧回填土地基承载力验算N/Ad≤k×fk 【按回填土k=0.4 Ad=1.55×0.4=0.62m2 fk=10t/m2=98kN/m2】
不作此项验算
21.46/0.62=34.61kN/m2≤0.4×98=39.2kN/m2
南北两侧顶板地基承载力验算N/Ad≤[σ] 【Ad=1.55×0.4=0.62m2 按设计提供数据[σ]=1.4×活载＋1.2×恒载=1.4×5＋1.2×6=14.2kN/m2 】
不作此项验算
21.46/0.62=34.61kN/m2≥14.2kN/m2
由表知：1、立杆承载最小安全系数（194.6－183.58）/194.6×100%=5.68%＞5%；
2、回填土承载最小安全系数（39.2－34.61）/39.2×100%=11.71%＞5%；
11.2 悬挑脚手架设计验算
该悬挑架所用的钢管材质与扣件式落地架相同，其截面特征参数参见11.1.1.1表中所列数据。承受荷载的传递途径是：脚手板→小横杆→大横杆→立杆→承力架→楼面顶板。需要计算的项目有：
◆ 立杆的稳定性；
◆ 连墙件的强度、稳定性和扣件的抗滑力；
◆ 悬挑杆的强度、挠度；
◆ 斜撑杆和钢丝绳的稳定性；
11．2．1立杆、连墙件和扣件的稳定承载计算
计算内容备注恒载标准值钢管架构件gk1=0.1089kN/m《建筑施工手册》表5-7作业层面材料gk2=0.4112kN/m《建筑施工手册》表5-14整体拉结和防护材料gk3=0.0768kN/m2《建筑施工手册》表5-15立杆计算截面以上架高H0=15.00mNGK= H0×（gk1＋gk3）＋n1Lagk2=15×（0.1089＋0.0768）＋1×1.5×0.4112=3.4023kN取同时作业层数n1=1活载作业层施工荷载qk=1.8kN/m《建筑施工手册》表5-16NQK（标准值）=n1×La×qk=1×1.5×1.8=2.7kN轴向力设计值N=1.2NGK＋0.85×1.4NQK=1.2×（NGK＋NQK）=1.2×（3.4023＋2.7）=7.32kN风载产生弯矩风压高度变化系数µz=1.14《建筑结构荷载规范》风荷载体型系数µs=1.3《建筑施工手册》表5-6北京地区基本风压wo=0.35kN/m2《建筑结构荷载规范》风载标准值WK= 0.7×µz×µs×wo=0.7×1.14×1.3×0.35=0.36kN/m2MW（设计值）=0.12×WK×La×h2=0.12×0.36×1.5×1.82=0.21kN·m立杆稳定验算材料强度附加分项系数rmˊ=1.1705按受弯构件考虑立杆计算长度系数µ=1.53《建筑施工手册》表5-20计算长度lo=µ×h=1.53×1.8=2754mm长细比λ=lo/i=2754/15.8=174.3轴心受压构件稳定系数ψ=0.235《建筑施工手册》表5-22稳定验算0.9×（N/ψA＋MW/W）≤f/rmˊ7.23×103/（0.235×489）＋0.21×106/5080 =104.25N/mm2≤205/（0.9×1.1705）=194.6 N/mm2 【安全】连墙件稳定验算风载产生轴力设计值New= 1.4×WK×Aw=1.4×0.36×3.6×8.1=14.7kN脚手架平面外变形产生的轴向力N0=5kN连墙件轴向力设计值Nl=New＋N0=14.7＋5=19.7kN连墙杆的计算长度lo=1.2＋0.35=1.55m=1550mm长细比λ=lo/i=1550/15.8=98.1轴心受压构件稳定系数ψ=0.603《建筑施工手册》表5-22稳定验算Nl/ψA≤ f/rmˊ19.7×103/（0.603×2×489）=33.4N/mm2≤205/1.5607=146 N/mm2扣件抗滑验算Nl≤ Rc【按直角扣件计：Rc=8.0kN/个】19.7kN≤4×8.0=32kN 【安全】
计算内容
备注
恒载标准值
钢管架构件gk1=0.1089kN/m
《建筑施工手册》表5-7
作业层面材料gk2=0.4112kN/m
《建筑施工手册》
表5-14
整体拉结和防护材料gk3=0.0768kN/m2
《建筑施工手册》
表5-15
立杆计算截面以上架高H0=15.00m
NGK= H0×（gk1＋gk3）＋n1Lagk2=15×（0.1089＋0.0768）＋1×1.5×0.4112=3.4023kN
取同时作业层数n1=1
活载
作业层施工荷载qk=1.8kN/m
《建筑施工手册》
表5-16
NQK（标准值）=n1×La×qk=1×1.5×1.8=2.7kN
轴向力设计值N=1.2NGK＋0.85×1.4NQK=1.2×（NGK＋NQK）
=1.2×（3.4023＋2.7）=7.32kN
风载产生弯矩
风压高度变化系数µz=1.14
《建筑结构荷载规范》
风荷载体型系数µs=1.3
《建筑施工手册》表5-6
北京地区基本风压wo=0.35kN/m2
《建筑结构荷载规范》
风载标准值WK= 0.7×µz×µs×wo=0.7×1.14×1.3×0.35=0.36kN/m2
MW（设计值）=0.12×WK×La×h2=0.12×0.36×1.5×1.82=0.21kN·m
立杆稳定验算
材料强度附加分项系数rmˊ=1.1705
按受弯构件考虑
立杆计算长度系数µ=1.53
《建筑施工手册》
表5-20
计算长度lo=µ×h=1.53×1.8=2754mm
长细比λ=lo/i=2754/15.8=174.3
轴心受压构件稳定系数ψ=0.235
《建筑施工手册》
表5-22
稳定验算0.9×（N/ψA＋MW/W）≤f/rmˊ
7.23×103/（0.235×489）＋0.21×106/5080 =104.25N/mm2
≤205/（0.9×1.1705）=194.6 N/mm2 【安全】
连墙件稳定验算
风载产生轴力设计值New= 1.4×WK×Aw=1.4×0.36×3.6×8.1=14.7kN
脚手架平面外变形产生的轴向力N0=5kN
连墙件轴向力设计值Nl=New＋N0=14.7＋5=19.7kN
连墙杆的计算长度lo=1.2＋0.35=1.55m=1550mm
长细比λ=lo/i=1550/15.8=98.1
轴心受压构件稳定系数ψ=0.603
《建筑施工手册》
表5-22
稳定验算Nl/ψA≤ f/rmˊ
19.7×103/（0.603×2×489）=33.4N/mm2≤205/1.5607=146 N/mm2
扣件抗滑验算Nl≤ Rc【按直角扣件计：Rc=8.0kN/个】
19.7kN≤4×8.0=32kN 【安全】
11．2．2水平挑梁、斜撑杆和钢丝绳的稳定承载计算
第一层悬挑梁稳定承载验算第三层悬挑杆稳定承载验算外立杆F1=0.5×{1.2×[5.03/2×（0.1089＋0.0768）＋1×1.5×0.4112] ＋1.4×1×1.5×1.8}=2.54kNF1=0.5×{1.2×[（4.2＋4.2/2）×（0.1089＋0.0768）＋1×1.5×0.4112]＋1.4×1×1.5×1.8}=2.96kN内力杆F2= F1＋0.35×1.5×（1.2×0.4112＋1.4×1.8）/1.2=3.48kNF2= F1＋0.35×1.5×（1.2×0.4112＋1.4×1.8）/1.2=3.9kN挑杆及其组件稳定承载验算绳子张力T=（1.55F1＋0.35F2）/（1.55sin59º）=3.88kN斜撑杆压力P=（1.55F1＋0.35F2）/（1.55sin70º）=4.09kN最大剪力QB=F1＋F2-Tsin59º=2.69kN最大剪力QB=F1＋F2-Psin70º=3.02kN最大弯矩MB=1.2Tsin59º-1.2F1=0.94 kN·m最大弯矩MB=1.2Psin70º-1.2F1=1.06 kN·m挑杆轴力N=Tcos59º=2.0kN挑杆轴力N=Pcos70º=1.4kN由前面卸荷计算知：张力T满足承载要求，在此不做验算。对斜撑杆：σ=N/A=4.09×103/489=8.36N/mm2<[σ]=205N/mm2 【安全】抗剪验算：τmax=2QB/A=2×3.02×103/489=12.35N/mm2<[σ]=205N/mm2 【安全】长细比λ=lo/i=1550/15.8=98.1轴心受压构件稳定系数ψ=0.603抗弯压验算：0.9×（N/ψA＋MW/W）≤f/rmˊ2.0×103/（0.603×489）＋0.94×106/5080 =191.8N/mm2≤205/（0.9×1.1705）=194.6 N/mm2 【安全】
第一层悬挑梁稳定承载验算
第三层悬挑杆稳定承载验算
外立杆
F1=0.5×{1.2×[5.03/2×（0.1089＋0.0768）＋1×1.5×0.4112] ＋1.4×1×1.5×1.8}=2.54kN
F1=0.5×{1.2×[（4.2＋4.2/2）×（0.1089＋0.0768）＋1×1.5×0.4112]＋1.4×1×1.5×1.8}=2.96kN
内力杆
F2= F1＋0.35×1.5×（1.2×0.4112＋1.4×1.8）/1.2=3.48kN
F2= F1＋0.35×1.5×（1.2×0.4112＋1.4×1.8）/1.2=3.9kN
挑杆及其组件稳定承载验算
绳子张力T=（1.55F1＋0.35F2）/（1.55sin59º）=3.88kN
斜撑杆压力P=（1.55F1＋0.35F2）/（1.55sin70º）=4.09kN
最大剪力QB=F1＋F2-Tsin59º=2.69kN
最大剪力QB=F1＋F2-Psin70º=3.02kN
最大弯矩MB=1.2Tsin59º-1.2F1=0.94 kN·m
最大弯矩MB=1.2Psin70º-1.2F1=1.06 kN·m
挑杆轴力N=Tcos59º=2.0kN
挑杆轴力N=Pcos70º=1.4kN
由前面卸荷计算知：张力T满足承载要求，在此不做验算。对斜撑杆：σ=N/A=4.09×103/489=8.36N/mm2<[σ]=205N/mm2 【安全】
抗剪验算：τmax=2QB/A=2×3.02×103/489
=12.35N/mm2<[σ]=205N/mm2 【安全】
长细比λ=lo/i=1550/15.8=98.1
轴心受压构件稳定系数ψ=0.603
抗弯压验算：0.9×（N/ψA＋MW/W）≤f/rmˊ
2.0×103/（0.603×489）＋0.94×106/5080 =191.8N/mm2
≤205/（0.9×1.1705）=194.6 N/mm2 【安全】
11.3 悬挑卸料平台计算书
计算依据《建筑施工安全检查标准》(JGJ59-99)和《钢结构设计规范》(GB50017-2003)， 悬挂式卸料平台的计算参照连续梁的计算进行。
由于卸料平台的悬挑长度和所受荷载都很大，因此必须严格地进行设计和验算。
平台水平钢梁(主梁)的悬挑长度4.00m，悬挑水平钢梁间距(平台宽度)2.70m。
主、次梁均采用[16号槽钢，次梁间距1.00m。
施工人员等活荷载2.00kN/m2，最大堆放材料荷载15.00kN。
11.3.1 次梁的计算
主、次梁选择[16号槽钢，间距1.00m，其截面特性为：面积A=25.162cm2,惯性距Ix=935cm4,转动惯量Wx=117cm3,回转半径ix=6.10cm，截面尺寸 b=65.0mm,h=160.0mm,t=10.0mm
1.荷载计算
(1)脚手板的自重标准值：本例采用木脚手板，标准值为0.35kN/m2；
Q1 = 0.35×1.00=0.35kN/m
(2)最大的材料器具堆放荷载为15.00kN，转化为线荷载：
Q2 = 15.00/2.70/4.00×1.00=1.39kN/m
(3)槽钢自重荷载 Q3=0.20kN/m
经计算得到，静荷载计算值 q = 1.2×(Q1+Q2+Q3)
= 1.2×(0.35+1.39+0.20) = 2.33kN
经计算得到，活荷载计算值 P = 1.4×2.00×1.00=2.80kN/m
2.内力计算
内力按照集中荷载P与均布荷载q作用下的简支梁计算，计算简图如下
最大弯矩M的计算公式为
经计算得到，活荷载计算值 M = 2.33×2.702/8+2.80×2.70/4=4.0kN.m
3.抗弯强度计算
其中 x —— 截面塑性发展系数，取1.05；
[f] —— 钢材抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2；
经过计算得到强度σ=4.0×106/(1.05×117000.00)=32.67N/mm2；
次梁槽钢的抗弯强度计算 σ< [f],满足要求!
4.整体稳定性计算
其中 b —— 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算
经过计算得到σb=570×10×65.0×235/(2700.0×160.0×235.0)=0.86
由于 b大于0.6，按照《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附录B其值用 b'查表得到其值为0.72
经过计算得到强度 σ=4.0×106/(0.72×117000.00)=47.5N/mm2；
次梁槽钢的稳定性计算σ< [f],满足要求!
11.3.2 主梁的计算
卸料平台的内钢绳按照《建筑施工安全检查标准》作为安全储备不参与内力的计算。
主梁选择[16号槽钢，其截面特性为：面积A=25.162cm2,惯性距Ix=935cm4,转动惯量Wx=117cm3,回转半径ix=6.10cm ，截面尺寸 b=65.0mm,h=160.0mm,t=10.0mm
1.荷载计算
(1)栏杆与挡脚手板自重标准值：本例采用木脚手板，标准值为0.14kN/m；
Q1 = 0.14kN/m
(2)槽钢自重荷载 Q2=0.20kN/m
计算得到，静荷载计算值 q = 1.2×(Q1+Q2) = 1.2×(0.14+0.20) = 0.408kN/m
经计算得到，次梁集中荷载取次梁支座力 P = (2.33×2.70+2.80)/2=4.505kN
2.内力计算
卸料平台的主梁按照集中荷载P和均布荷载q作用下的连续梁计算。
悬挑卸料平台水平钢梁计算简图
悬挑卸料平台示意图
经过连续梁的计算得到
悬挑水平钢梁支撑梁剪力图(kN)
悬挑水平钢梁支撑梁弯矩图(kN.m)
悬挑水平钢梁支撑梁变形图(mm)
各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为
R1=14.05kN，支座反力 RA=6.29kN，最大弯矩 Mmax=7.39kN.m
3.抗弯强度计算
[f] —— 钢材抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2；
经过计算得强度 σ=7.39×106/1.05/120410+7.57×1000/2272.0=61.783N/mm2
主梁的抗弯强度计算强度σ小于[f]，满足要求!
4.整体稳定性计算
其中 b —— 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：
经过计算得到 b=570×10.0×65.0×235/(4850.0×160.0×235.0)=0.48
经过计算得到强度 σ=7.39×106/(0.48×117000.00)=131.6N/mm2；
主梁工字钢的稳定性计算 σ < [f],满足要求!
11.3.3 钢丝拉绳的内力计算:
水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算
其中RUicosθi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。
各支点的支撑力 RCi=RUisinθi
按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为RU1=19.28kN
11.3.4 钢丝拉绳的强度计算:
钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU我们均取最大值进行计算为：RU=19.28kN
如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算：
其中[Fg] —— 钢丝绳的容许拉力(kN)；
Fg —— 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)；
计算中可以近似计算Fg=0.5d2，d为钢丝绳直径(mm)；
α—— 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对6×19、6×37、6×61钢丝绳分别取
0.85、0.82和0.8；
K —— 钢丝绳使用安全系数。
计算中[Fg]取15.109kN，α=0.82，K=10.0,得到钢丝绳最小直径必须大于22mm才能满足要求，本工程中选用Φ24钢丝绳，为安全着想，每侧再附加一根钢丝绳。
11.3.5 钢丝拉绳吊环的强度计算
钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU我们均取最大值进行计算作为吊环的拉力N，为
N=RU=19.28kN
钢板处吊环强度计算公式为
其中 [f] 为拉环钢筋抗拉强度，按照《混凝土结构设计规范》10.9.8[f] = 50N/mm2；
所需要吊环最小直径 D=[15109×4/(3.1416×50×2)]1/2=16mm，选用Φ20钢筋做吊环。