认证主体：方**（实名认证）
IP属地：河北
下载本文档
2、剪叉式为传动形式，主体机构采用剪叉式结构设计。对剪叉式升降平台 关键零部件进行设计计算与校核，经过验证能实现预期的设计目标和要求。关键词：升降平台，物料升降，剪叉式，升降平台，结构设计#AbstractLifting platform in the industrial production and our daily life plays an important role. The benefit which brings to us is very much. The functional characteristics of the lifting platform is very m
4、igh material elevator. According to the actual demand to be taken are as follows: the selection of hydraulic cylinder as the power, the scissor transmission form, scissor structure design of the main mechanism. Design calculation and checking of scissors elevating platform of key parts and component
6、计计算7.2.1 升降机构的设计7.升降机构形式的选择7.直接推动式升降机构7.连杆组合式升降机构7.2.2 升降平台的两种机构形式9.2.3 升降平台机构中三种液压缸布置方式的分析比较1. 0问题的提出1.0.三种方案的分析和比较1.1.2.4 剪叉式升降平台结构分析1.2.2.5 剪叉式升降平台的运动分析1.32.6 剪叉式升降平台的动力分析1.62.7 剪叉式升降平台参数的确定1.7基本几何尺寸的确定1.7.液压缸推力T及行程S的确定 1.72.8 剪叉式升降平台的校核1.8.各铰接点的受力分析1.8.各铰接点销的选择与校核2.0油缸作用处杆件尺寸的确定与校核2.12.9 强度校核2.2
7、.剪叉臂的强度校核2.2.液压缸底架固定横梁的强度校核2.52.10 轴的强度校核2.8.内剪叉臂固定端销轴的强度校核2.8液压缸缸体尾部销轴的强度校核2.8液压缸活塞杆头部支撑轴的强度校核2.9第 3 章 液压传动系统的设计计算3.0.3.1 明确设计要求制定基本方案3.03.2 制定液压系统的基本方案3.0.确定液压执行元件的形式14 3.0确定液压缸的类型3.2.确定液压缸的安装方式3.2.缸盖联接的类型3.2.拟订液压执行元件运动控制回路3.2液压源系统3.2.3.3确定液压系统的主要参数153.3载荷的组成与计算：3.3.初选系统压力3.5.计算液压缸的主要结构尺寸3.5确定液压泵的
8、参数18 3.7管道尺寸的确定3.9.油箱容量的确定3.9.3.4液压缸主要零件结构、材料及技术要求3.9缸体 3.9.活塞 4.0.活塞杆 4.1.活塞杆的导向、密封和防尘4.2液压缸的排气装置4.2.液压缸安装联接部分的型式及尺寸.433.5本章小结45第4章 剪叉式升降平台结构设计的运动学分析 464.1运动学分析的简介 .464.2位移、速度及加速度分析 47主运动分析 47位移曲线48速度曲线.49加速度曲线49总结51.参考文献52.致谢53.53第1章绪论1.1 升降平台在生产和生活中的作用和意义升降平台不论是在工业生产还是我们的日常生活中都有着重要的作用。给我们带来的利益是非常
9、的多。升降平台的功能特色是非常多的，在我们生活中我们在很多的商务 大厦都会用到电梯，升降平台就如电梯的性能大同小异，我们在使用升降平台的时候也 可以针对自己的需求对升降平台进行设置。可见升降平台对我们作用是相当的大。 升降平台在我们生产中的应用已经非常的普遍了，而且在我们生产中有着重要的作用， 尤其是货物高空操作。现在经济不断的发展，顺应社会的需求，生产力不断的加大，而且现在高空操作也 是比较多的，所以升降平台在我们进行高空操作的时候就给我们带来的重要的作用。 升降平台就是上下操作，而且可以给我们提供一个安全稳定的平台。我们在高空作业的 时候可以给我们的安全提供保障。升降平台不仅在生产中有着重
10、要的作用，在我们生活中的应用也是非常的重要的， 而且非常的普及。在酒店、宾馆、影院等等公共休闲娱乐场所我们都知道干净舒适是第 一，所以保持干净是我们必须的。升降平台在这里清洁、灯具维修换修、设备的调试安 装维护保养都是非常的重要的。1.2 升降平台国内研究发展情况自改革开放三十年，中国的城市建设和发展的突飞猛进，在中国的升降平台产业的 良性发展，升降平台做为人们的出行的垂直运输工具已经随处可见。引进外资，合作办 厂在1978,十一的第三次全体会议上的一项重大决策和改革开放。我公司自主研发，生产，升降平台的发展阶段，外国资本运行升降平台厂引进安装升降平台，从合资企业大 量。如：成立于1980年7
12、逐渐取代VVVF交流变频调速电梯控制系统平台，已在 PLC和微机控制 技术的采用，最高的梯形速度已达到4m/s；行业出现了翻天覆地的变化：企业生产条件 的升降平台，员工的素质，管理水平有了很大的提高。为什么我们的技术提高很快，这 不能不归功以经济建设为确定在第三届十一中心的一般原则。没有大规模的经济建设， 没有升降平台市场的今天，就不会有今天的自然升降平台产业。其次，由于改革开放政 策。改革开放后，党中央和国家在上海，宁波，温州，福州，广州，委员会，作为一个 城市区。自1985以来，先后在长江三角洲，珠江三角洲，福建东南部和渤海地区开辟 经济开放区。根据升降平台产业的特殊性，这些地区将成为中国
14、 准的意义是对制造和安装质量与升降平台的保护很重要。改革的第一个十年对外开放是提升产业的萌芽时期的升降平台的初级阶段，产业链形成的平台。稳步发展，创新改革 开放的第二到十年可以说是中国提升产业发展平台后，十年的创新。改革开放后的第一 个十年内，中国的升降平台产业的同时吸收新技术国际升降平台，相关的管理系统也在 不断的完善。改革开放以来，我国的城市建设和发展的突飞猛进，更加有利于推动我国的升降平 台产业的发展，已在1997的平面与上一年总产出的升降平台，良好的结果的持续增长， 总产值，这证明了我们的升降平台产业比较成熟，有能力适应市场变化，抓住机遇，有 了很大的提高。1998,升降平台，苏州江南
15、升降平台有限，国家的自动扶梯和自动人行 道的品牌已销往马来西亚，泰国，菲律宾，印度尼西亚，新加坡，阿拉伯联合酋长国， 孟加拉国，埃及，叙利亚，土耳其，阿根廷，澳大利亚，德国，英国，荷兰，意大利， 葡萄牙，希腊和其他近20个国家和我国台湾澳门地区，升降平台，生产超过 30200台。 迅速改变随着我国经济的快速发展，城市建设的不断完善，升降平台不仅在高档商务写字楼，大酒店商场存在，蔓延到高层住宅楼，一个角落也走进了人们的生活，成为城市 建设中不可缺少的垂直交通工具中国有 1300000000人口，与升降平台的人均量的 1/3 的世界平均水平的1/10,发达。升降平台巨大的市场吸引了几乎所有的升降平
16、台的业务 关系。2007,中国政府颁布了一系列的经济政策，加强宏观调控，升降平台市场逐渐趋 于稳定和规范化的轨道。1.3 升降平台国外发展现状和发展趋向近20年世界工程升降平台行业发生了很大变化。RT（»野轮胎升降平台）和AT（全地 面升降平台）产品的迅速发展，打破了原有产品与市场格局，在经济发展及市场激烈竞 争冲击下，导致世界工程升降平台市场进一步趋向一体化。目前世界工程升降平台年 销售额已达75亿美元左右。主要生产国为美国、日本、德国、法国、意大利等，世界 顶级公司有10多家，主要集中在北美、日本（亚洲）和欧洲。美国既是工程升降平台 的主要生产国，又是最大的世界市场之一。但由于日
17、本、德国升降平台工业的迅速发 展及RTffiAlT品的兴起，美国厂商曾在20世纪6070年代世界市场中占有的主导地位 正逐步受到削弱，从而形成美国、日本和德国三足鼎立之势。近几年美国经济回升， 市场活跃，外国厂商纷纷参与竞争。美国制造商的实力也有所增强，特雷克斯升降平 台公司的崛起即是例证。特雷克斯升降平台公司前身是美国科林升降平台厂。199研以来，其通过一系列的兼并活动，已发展成为世界顶级公司之一。日本从20世纪70年代起成为工程升降平台生产大国，产品质量和数量提高很快，已出口到欧美市场，年 总产量居世界第一。自1992年以来，由于受日元升值、国内基建投资下降和亚洲金融 危机影响，年产量呈下
18、降趋势。目前日本市场年需求量为3000台左右。欧洲是潜力很大的市场，欧洲各工业国既是工程升降平台的出口国，也是重要的进口国。德国是最 大的欧洲市场，其次为英国、法国、意大利等国。在德国ATT品市场份额中，利勃海尔占53%格鲁夫占16%,德马泰克占14%多田野和特雷克斯各占10%55位右。多数厂商在争夺上述市场的同时，还努力扩大产品系列。格鲁夫公司的汽车升降 平台和RTT品具有竞争优势，购买克虏伯公司后，在 ATT品方面也颇具实力，该公司 还准备生产履带式升降平台。马尼突沃克公司已在履带式升降平台行业居支配地位， 但也希望在其他升降平台产品领域取得相同影响力。以往升降平台厂商的某些合作， 大多集
19、中于营销协定或许可证贸易协定。许可证贸易要比全面并购方式开展早，风险 也小，在行业中已有先例。但按许可证协定进行制造 ，往往在期满后因产权争议而告终。特雷克斯与日本IHI公司有历史联系，至今特雷克斯还提供涂装 AmericanCrane公司 产品标志的IHI履带式升降平台升降平台。有人会将特雷克斯与IHI的合作看作许可证 贸易行得通的例证。但此类协定难以持久，其结果无非是特雷克斯要求加强对IHI公司的控制，或者谋求独立生产履带式升降平台。IHI目前尚未建立北美市场份额，仅起分 承包商作用。英国格鲁夫公司从1999年开始销售神钢履带式升降平台和城市型升降平 台。多田野和日立建机公司 在1978年
20、签订的相互提供产品、扩展双方产品系列的合作 协议，收效不大。在国内市场萎缩情况下，日立建机于1999年2月宣布，将再次考虑 扩 大流动式升降平台生产与销售领域与多田野的合作。而多田野公司则希望能拥有一家美 国制造基地，但目前时机尚未成熟。拥有多种类型产品可使收入多样化。特雷克斯公司 既经营采矿设备又经营起重搬运设备，起重搬运设备包括AT和RT产品、汽车升降平台、履带式升降平台、塔机等。林克 烈尔特公司基于其生产挖掘机的经验，成为首先 将技术应用于桁架臂式 升降平台的厂商之一。但目前住友公司已将其在日本和美国的 升降平台与挖掘机企业（包括林克烈尔特）分开，其依据是升降平台和挖掘机属于不同行 业。
21、利勃海尔既生产挖掘机，也生产流动式升降平台和塔式升降平台，还在爱尔兰生产 集装箱搬运升降平台，具旗下各企业均为单独实体。1.4 课题条件升降平台在现代物流、航空装卸、大型设备的制造与维护等场合广泛应用。随着经 济的发展，科学技术的进步，社会竞争也越来越激烈，为了提高企业生产速度，减轻工 人的劳动强度，并且实现生产过程的自动化，人们设计了可以减少人力物力并且能够出 色完成任务的升降平台。升降平台的种类比较繁多，根据不同的用途、升降平台的结构、 动力传递形式以及规格会有不同的选择和设计。机械传动方式的特点是零件加工相对要求不高、结构较简单、加工容易、维修方便、适应环境能力强、抗冲击性能好、可实现准
22、确到位，并有自锁功能、不污染环境。研制 安全、可靠的电机驱动的剪叉式升降平台，将有利于保证高空作业的安全，具有一定的 实用价值。具体研究内容及要求包括:1 .查找相关文献，分析升降平台的研究现状和发展趋势。2 .设计剪叉式升降平台的机械结构，并根据设计要求选用元器件和校核结构件强 度。3 .对剪叉式升降平台进行进行运动学和动力学分析。主要技术指标：1 .完成剪叉式升降平台的机械结构设计及运动分析。2 .完成直角坐标机械手的元器件选型。3 .剪叉式升降平台升降高度5米，承载重量1吨。4 .完成2张A0图纸，并完成设计报告和资料翻译。第2章 剪叉式升降平台结构设计计算2.1 升降机构的设计2.1.
23、1 升降机构形式的选择升降机构分为两大类：直推式和连杆组合式，它们均采用液体压力作为升降动力。直推式升降机构利用液压油缸直接升降车厢倾卸。该机构布置简单、结构紧凑、升降效率高。但由于液压油缸工作行程长，故一般要求采用单作用的2级或3级伸缩式套筒油缸。2.1.2 直接推动式升降机构油缸直接作用在车厢底板上的升降机构称为直接推动式升降机构，简称直推式升降机构。按升降点在车厢底板下表面的位置，该类升降机构又可分为油缸中置（图2-1a）和 油缸前置（图2-1b）两种型式。前者油缸支在车厢中部，油缸行程较小，油缸的升降力较 大，多采用双缸双柱式油缸；后者的油缸支在车厢前部，油缸的升降力较小，油缸行程 较
24、大，一般用于重型升降平台上，油缸则通常采用多级伸缩油缸。Fig.2-1 The lifting mechanism of direct-push model2.1.3 连杆组合式升降机构油缸与车厢底板之间通过连杆机构连接的升降结构称为连杆组合式升降机构。生产 实践表明，连杆组台式升降机构具有很大的优越性。根据油缸的安装特点，连杆组台式 升降机构又可分为油缸前推（后推）连杆放大式、油缸前推（后推）杠杆平衡式、油缸浮动 等多种结构型式。（1）油缸前推连杆放大式（马勒里式）升降机构该种升降机构（图2-2所示）通过三角板与车厢底板相连，车厢的升降支点较靠近车厢 的前部，故车厢受力状况较好；当达到最大升
25、降角度时，油缸几乎处于垂直状态，车厢上升到最置不易倾下，稳定性好；油缸最大推力较小，油压特性好。但整个机构较庞大, 油缸在升降过程中的摆角较大，工作行程较大。Fig.2-2The lifting mechanism of lever magnify model from the forward（2）油缸前推杠杆平衡式升降机构该种升降机构（图2-3所示）通过拉杆与车厢底板相连，升降支点较靠近车厢的前部, 故车厢受力状况较好；初始时拉杆几乎是垂直顶起车厢，因此机构运动性能好。但该机 构三角形连杆的几何尺寸较大，结构不紧凑，油缸摆角较大，工作行程较大，液压管路 不易布置。Fig.2-3The lif
26、ting mechanism of lever balance model from the front（3）油缸后推连杆放大式（加伍德式）升降机构该种升降机构（图2-4所示）通过三角板与车厢底板相连推动车厢，启动性能较好，并 能承受较大的偏置载荷；升降支点在车厢几何中心附近，车厢受力状况较好。但该机构 升降力系数较大，工作效率较低。Fig.2-4 The lifting mechanism of lever magnitude model from the behind（4）油缸后推杠杆平衡式升降机构该种升降机构（图2-5所示）的油缸下钦点、三角板的固定钦点、车厢翻转钦点几乎均 匀分布在副车
27、架上，减少了车架后部的集中载荷；同时，这种三点支承方式有利于改善机构的整体横向刚性。升降过程中油缸摆角小，机构的工作效率也较高，但机构升降力 系数较大，使相同升降质量所需升降力较其他升降机构大图2-5后推杠杆平衡式升降机构Fig.2-5The lifting mechanism of lever balance model from the behind(5)油缸浮动式升降机构Fig.2-6 The lifting mechanism of float model该种机构（图2-6所示）油缸的一端直接与车厢底板相连，另一端不是固定在车架上， 而是可以随着车厢的翻转而运动，故称为油缸浮动式升降机
28、构该机构的拉杆也与车厢底板直接相连，升降支点较靠近车厢的前部，故车厢受力状况较好，工作效率较高。但 该机构几何尺寸较大，结构不紧凑，升降过程中油缸摆角较大，使得液压管路难于布置。由以上分析可知，现在的液压升降机构有多种型式，每种型式的性能各有千秋，要 因车而异，合理选用，选用的原则是：首先必须充分考虑车辆的使用条件和环境；其次要考虑制造工艺；最后要兼顾成本。2.2 升降平台的两种机构形式图2-1机构一图2-2机构二升降平台的两种机构形式如图 2-1和图2-2所示，它们只是两侧相同机构的一侧。 由以上两图可看出，机构一（图2-1）是全部为固定较支座的两平行杆同步运动的结构， 机构二（图2-2）是
29、两固定较支座和两个滑动较支座的剪叉式结构。这两种机构都可以 实现上板台面升降的运动，但相比较之下，机构一有三点不足：a）机构一在升降过程中上板不仅有竖直方向的位移变化，而且还有水平方向的位 移变化，而机构二的上板在升降过程中只有竖直方向的位移变化。这样，在总 体尺寸一样的情况下，机构二升降时所需的空间较小。b）机构一在升降的过程中，所载物体的质心相对机构的支撑中心的变化很大，这 样就要求更大的动力，即要求推力更大的液压缸。结果会增加安装尺寸和生产 成本。c）机构一的稳定性没有机构二的对角双三角的结构稳定性好。综上所述，机构二较机构一更合理。所以，在结构上选择机构二。2.3 升降平台机构中三种液
30、压缸布置方式的分析比较2.3.1 问题的提出液压缸的布置方式主要包括液压缸对机构的作用力（动力）点位置及液压缸的起始 安装角度等。在机构确定的情况下，动力的作用点是关系所需动力大小的关键。而升降平台的动 力由液压缸提供，因此，作用点的位置直接关系液压缸的选择。止匕外，液压缸的安装起 始角度也对所需动力大小有较大影响。总之，液压缸的布置方式是设计的一个重要环节，是设计成功与否的关键之一。那 么液压缸究竟选择怎样的布置方式？2.3.2 三种方案的分析和比较以下是液压缸的三种布置方式，如图 2-3,图2-4,图2-5所示，基于剪叉式机构 的优点，它们都是采用剪叉式机构，可以看做三种方案：方案一（图2
31、-3）:液压缸的一端在底座的固定较支座上， 另一端支撑在支架1上靠 近滚动较支座的位置。当两支架几乎处于水平位置时，液压缸与底座的夹角1很小，这时要把台面升起就需要液压缸提供很大的推力，甚至不能把台面升起。止匕外，液压缸的 布置需要在底座长度比支架还更长的基础上额外地加长底座，这样就需要跟多的底座材料。方案二（图2-4）:液压缸的一端在底座的固定较支座上， 另一端支撑在支架1与支 架2的较支轴上。当两支架几乎处于水平位置时， 液压缸与底座的夹角 2也很小，这时 要把台面升起也需要液压缸提供很大的推力。虽然液压缸推动支架的力臂会随着台面的 升起而迅速增大，从而使所需的液压缸的推力迅速减小。然而，
32、同时也使液压缸的行程 增加迅速增加，最终就需要大行程的液压缸，而液压缸的布置需要更大的长度空间，可 能在液压缸完全收缩时支架仍不能完全收回，造成台面的高度过高。方案三（图2-5）:液压缸的一端在底座的固定较支座上，另一端支撑在与支架2成一定角度且同固定较支座的杆上。这样，当两支架处于水平位置时，液压缸与底座仍 有一定夹角3,且3> 2> 1,这时要把台面升起所需要液压缸提供的推力就会比前两 种布置的推力小很多。虽然液压缸推动支架的力臂随着台面的升起而增大幅度没有方案 二的快，即使所需的液压缸的推力减小更平缓。然而，同时液压缸的行程增加也比较平 缓，最终所需要的液压缸行程也不会很大，
33、布置液压缸的空间也是足够的。因此，在稍 微增加了液压缸推力的同时获得了更多的优点。图2-3方案一也图2-4方案二图2-5方案三综上所述，方案三是升降平台设计的最佳方案（如图2-5所示）。2.4 剪叉式升降平台结构分析为了保证操作人员在工作平台上更加安全，剪叉臂与水平的最大允许角度为 45。 因此，每一层上升的最大高度为1.25m,要使升降机能够上升到5m的高度，至少需要4 层剪叉臂，1.25 4=5m这样就达到了 5m的高度。/ z Zz如图4.1所示，臂AE、CE、BH BF均相等，剪叉臂AE和BF通过H点 较接，臂BD和CE通过G点较接，臂AE和CE通过E点较接，臂BD和BF通 过B点较接
34、；F点与副车架较接，C点与托架较接；较接点A在液压缸N的 作用下能够在水平滑槽中移动，另外较接点D也能水平移动，且与A点的运 动方向相反。由于点A和D的移动，从而车厢在垂直面内升降并伴随有少量 水平位移。2.5 剪叉式升降平台的运动分析在车厢举开过程中油缸以一定的速度推动滑快A向后移动，A点的速度 为v a；由于A点的水平移动带动双级剪式机构运动，从而使得/ BFA发生变 化，即由初始位置的do变为（|）1=（|）0+8 ;因为剪式机构的运动带动点D同时 向上和向前移动，所以台面DF在整个过程中向上向后移动（为货物的倾斜 做准备）。其中点B和点H的瞬时速度分别为v b和v h；点D的水平和垂直
35、速 度分别为V DX和v Dy ；车厢支撑台面的水平和垂直平移速度分别为v X和V Y。杆BF上B点、H点的瞬时转动中心都为F点，从而可求得（取车厢移 动的方向为正方向，即水平向右和垂直向上为正向），其运动简图如图4.2 所示。B点的运动速度v B：Vb l图4.2剪叉式升降平台运动分析简图Vby Vb cos ol cos 0(4-2 )点H分别相对于点A、F以相同的角速度转动，其中点A又以速度va 水平移动，而点F静止不动，于是可得：H点相对于点F的运动速度V HF：VhfVHFxl sin oVhf HFyl cos 0(4-3 )(4-4 )(4-5 )(4-6 )H点相对于点A以角速
36、度运动的速度V HA1Vha Va - l2、，、，1， .VhaxVa-lsin02、，1,Vhay2l cos 0则点H的水平和垂直速度vh和vh ：XYVhxVhax VhfxVaXXXVhyVhay Vhfyl cos 0且 VhfVha , VhaVhfXXYY则：Va2Vhfx lsin oX(4-7 )(4-8 )(4-9 )D点相对于B点以角速度转动，则D点速度Vd：VdVblVdx Vbxl sin 0Vdy Vbyl cos 0(4-1 )、( 4-2 )代入上式可得:Vdx0Vdy2V,2 l cos 0(4-10 )(4-11 )将式(4-12 )D点的升降速度与车厢支
37、撑台面的升降速度一致，因此台面上升速度vVy Vdy 2 l cos 0(4-13 )由于等臂双级剪式机构的运动特点一点A、B、C始终在一条垂直线上， 同样点D、E、F也始终在同一铅垂线上。从上述计算中可以发现，在车厢被 举开的整个过程中，点D、E、F没有发生位移，即D、E、F三点只在垂直方 向上有位移；那么车厢在举开过程中的水平移动量只取决于点A的水平移动 量，则台面的水平运动速度Vx :VxVa又因为滑快A由油缸I直接水平推动，所以油缸I活塞的运动速度V塞：V塞Val sin 0则：(4-14 )(4-15 )(4-16 )V塞一Vy tan o2Vy2V塞 cot osin2.6 剪叉式
38、升降平台的动力分析剪式剪叉式升降平台，不计剪式机构的重力和各种摩擦力，则该质点系 具有理想约束，因此可以用虚位移原理求解其所受各力的相互关系。虚位移原理：又称分析静力学的原理是所有作用在质点系上的主动力对 其作用点的虚位移所作的虚功之和为零。对n个质点组成的质点系，其数学 表达式为：nFi ri 0（4-17）i 1式中Fi和6 ri分别表示第i个力和它的虚位移。图4.3中双级剪式剪叉式开降平台所受的主动力为重力G（包括装载质量me,车厢质量m,车厢支撑台 面质量m2）和水平油缸的水平推力Fn。由虚位移原理可得 nF 0 i . rii 1FnrfG rg(4-18 )上式中两虚位移的关系rf
39、 l cos 0 cos 0rg 2 l sin 0sin 0则：Fn 2Gncos 0 cossin 0(4-19 )由式（4-19 ）可知，在一定装载质量的情况下，油缸活塞对滑块A的水平推力Fn随角度8 （ 8为杆BF绕点F转过的角度）变化而变化。根据设计要求的荷重和剪叉机构的结构尺寸，可求出在整个升程范围内油缸活塞的推 力，以此作为油缸选择设计的依据。2.7 剪叉式升降平台参数的确定2.7.1 基本几何尺寸的确定如图4.4所示，AE、CE、BD、BF为杆长相等的四杆，AE与BF, CE与BD 较接与中点H、G A、D为滑动较接。设AE CE BD 1,初 始位置 BFA 。，当到达最大升
41、567089.1N由于液压缸的作用力同时作用在两等距离的内剪叉臂上，所以油缸对单 侧内剪叉臂的作用力P为：P F% 283544.6N( 4-24 )S a 256 mm2.8 剪叉式升降平台的校核本次设计的双级剪式剪叉式升降平台各校接点均采用同型号的双头螺 纹销连接，因此在对该机构进行校核的时候，除了要对剪叉臂进行强度校核 外，还要对各校接点的销轴进行强度校核。由于在该机构的运动过程中各校 接点的受力在不断变化，只需最大受力点进行校核。2.8.1 各较接点的受力分析结合双级剪式剪叉式升降平台的结构和运动特点，对其进行整体受力分析，如图4.5所示。设货物重心与C点的距离K, A、D点的滑动摩擦
42、系数为f,不计双级剪式机构的自身重力和内部摩擦力。将货物对该机构的作用力分解到C、D两点上 根据力学定理可得：FcyG l cos k2 l cosF DYG k2 l cosFCX F DXFDY f :'2 l cos(4-25 )(4-26 )(4-27 )FayF AXF FYFfx将剪式机构看作一个整体,G l cos k2 l cos_ 工 G l cos k 工FAY f 二 1 f2 l cosG k2 l cosG l cos k Fax Pf P2 l cos根据力学定理可得A、F点的受力情况：(4-28 )(4-29 )(4-30 )4 4-31 )对臂AHE及C
43、GE隔离受力分析，如图4.6所示，根据力学定理可得Fx 0PFHXFAXFEX则：F EXF CXF GXF EXPF HXF AXFCYFEYFGY0FAYF EYF HY0则：F EYF GYF CYF EYF HYF AY联立式(4-32)和(4-33)FHXFCXFGXFAX PF HY F GY F CY F AY对E点取矩， M 0FCYlcosFCXlsinFaylcosFAXlsinFY0FGYcos FGX sin22lP l sin FHX sin2(4-32 )(4-33 )(4-34 )0(4-35 )FHYcos 02将式（4-25 ）、（ 4-26 ）、（ 4-28
44、 ）、（ 4-29 ）及（4-34 ）代入式（4-35 ），则：FgyG l cos kl costg匚 G k f 1F gx一2 l cos 4(4-36 )l cos k 1F hy G - G f tgl cos 4F hxG l cos k r 1rf G f2l cos43P 2(4-37 )F exFeyG f P2l cos kcos4 f tg(4-38 )以臂图4.7剪叉臂受力简图（b）BGD为隔离研究对象，如图4-7所示。F bxF by则：-G4G l2cos k(4-39 )2 l cosf tg2.8.2 各校接点销的选择与校核考虑到整体布局需要，以及结合装配草图，
45、根据摩擦副的特性，取f 0.3。对上述各校接点在任意角度时的计算公式的分析计算，可知H点承受的 作用力最大，且当 3.9时作用在H点的力最大。由式(4-37 )知，当 3.9时Fhx416.7 KNFhy 39.9 KN销轴均用45钢制造，作调质处理，其屈服强度s=355MPa ,选择安全 系数为2,其许用剪切应力=0.5 s=177.5MPa。考虑到生产制造的方便、节省制造工时，在使用材料允许的条件下，该机构交接的双头螺纹销均采用 同一直径，取 60 mmF P416.72 39.925 z1 148.2MPa R2R23.14 302 10 6因此，该机构所有较接点选用的销均满足强度要求。
46、2.8.3 油缸作用处杆件尺寸的确定与校核考虑到该杆件所受的作用力比剪式机构较接点处的力大，经比较后取35 mm 。F T 567089.1一 _2226147.4 MPaR R 3.14 3510经校核可知，该杆件满足使用的强度要求。为了使工作台面下降至最低位置时滚轮不至于脱离滑道，剪叉臂的长度L应该比底座的长度b小一些，一般可取(3.20)L (0.8 0.9)b由设计参数可知：a 2200mm, h 850mm , G 5000N。初选底座长度b 1500mm,系数为0.8 ,则根据式(3.20)2.液压缸安装位置的确定可得剪叉臂的长度 L 1200mm。由图3-4可知则 hmax Ls
47、inmaxh L sin hmin Lsinmin(3.21)所以,sinhmax max l85015000.56667max34.5min初选20,l1 300mm ,l2而液压机构的有效垂直升降高度540mm, G 5500N , P 600mm, f 0.01。h为hhmaxhminL(sin max sin min)(3.22)根据dgf ,液压缸上下交接点g、f的距离S （即液压缸的瞬时长度）为S 12 l； 21112 cos（） （3.23）液压缸两交接点之间的最大距离和最小距离分别为Smax. 111221112 C0S（max）Smin11221112 cos（min）设液
48、压缸的有效行程为 S,为了使液压缸两钱接点之间的距离为最小值时，柱塞 不抵到液压缸缸底，并考虑液压缸结构尺寸Ki和K2 （如图3-6所示），一般应取SminKi K2 S（3.24）同样，为了使液压缸两钱接点之间的距离为最大值时，柱塞不会脱离液压缸中的导 向套，一般应取SmaxKiK2 2 S(3.25)式（3.24）和式（3.25）中的Ki和根据液压缸的具体结构决定。域大安装尺寸工最小安装尺寸._=二 -rl5-T图3-6液压缸结构尺寸2.9 强度校核整个机构，受力较大的零部件有内剪叉臂，液压缸的支撑横梁，销轴等，所以进行 校核时，只需对这些受力较大的零件校核即可。2.9.1 剪叉臂的强度校
49、核由图3-9和图3-10可知，内剪叉臂aed受力要远大大于外剪叉臂 bee,所以这里只校核外臂。外剪叉臂受力如图3-1所示。又由图4-8可知，的角度越小，则推力T的值越大。若T取最大值时满足强度要求，则该剪叉臂即满足强度要求。当机构在最低位 置时，的值最小，即T值最大。参照图3-1,剪叉臂所受的力都与剪叉臂有一定的火角，为方便受力分析，将所有的力都按沿剪叉臂方向和垂直剪叉臂方向分解，有下列式 子：FcisinFcxcos (7.1)Fc2FcycosFcxSin (7.2)FeiFey sinFex cos (7.3)Fe2FeycosFexSin (7.4)FgiJcos()(7.5)Fg2
50、2sin()(7.6)FdiFdxcosFdy sin (7.7)Fd2 FdxsinFdycos (7.8)图3-1内剪叉臂aed受力图各力分解后的受力图如图3-2(a)所示，弯矩图见图3-2(c)aFa2 ir.e Fei»Fe2 ir(a)q1c1yd2Fs/fi IFd2.二二二二二二二巾“IIIIM川川TIMMI川川ir；Ax.'mFa2 + 屋 2(b)剪力图9)弯矩图x-'mFd2- (l + lq> +ql< (1+1/2)(d)轴力图图3-2内剪叉臂aed的轴向及径向分解受力图剪叉臂的g处由于是有一个肋板作用，可看作力T/2作用在剪叉臂上
51、为均布载荷q。 由图3-2 (c)中可知，最大弯矩发生在k点处，但需校核e、k两点处的强度，且图中 有lq 200mm, l 106mm , q lq Fg2。又已知剪叉臂的横截面宽和高分别为 b 20mm , qqg Uh 60mm, d 20mm,如图3-3所示，图3-3 (a)是e点处的截面图，图3-3 (b)是 k点处的截面图。e点处的抗弯截面系数为Iz1Iz2h3b/12 d3b/12We W W2 口 Zh/2 d/2h/2d/2h2 d26C2 2C29 36 3_ _ _ 2_ 920 60103mk点处的抗弯截面系数为12 10 b 20 10 9m3 1Q67 10 6m3
52、 6m3图3-3剪叉臂e、k两点处的截面图因为当 6时，此时e、k两点的弯矩最大，且由式（7.8）彳3Fd2 2291N ,Fq2 6833.967N ,则 g JMkmaxFd2（lql） Fg2（l lq /2） 2291 0.306N m6833.9670.206N m 2108.843NmMemaxFa2L/2 1376.445 0.6N m 825.867N memax akmaxM kmaxWk2108.843鼠Pa12 10175.74MPaemax825.867emaxWe10.67 10Pa77.4MPa选择材料为Q235 ,参照参考文献1, b 225MPa ,所以是安全的2.9.2 液压缸底架固定横梁的强度校核液压缸底架固定横梁（如图3-4所示）选择的是60号方钢，其受力情况如图3-5所 示；已知60号钢的边长为60mm,液压缸推力T作用点到坐标系O的距离为65mm, Tx, Ty分别为推力T在X, Y轴上的分力，且Tx Tcos , T
0/150
联系客服
本站为文档C2C交易模式，即用户上传的文档直接被用户下载，本站只是中间服务平台，本站所有文档下载所得的收益归上传人(含作者)所有。人人文库仅提供信息存储空间，仅对用户上传内容的表现方式做保护处理，对上载内容本身不做任何修改或编辑。若文档所含内容侵犯了您的版权或隐私，请立即通知人人文库网，我们立即给予删除！